34-18-21

NORME
INTERNATIONALE
INTERNATIONAL
STANDARD
CEI
IEC
34-18-21
1992
AMENDEMENT 2
AMENDMENT 2
1996-11
Amendement 2
Machines électriques tournantes –
Partie 18:
Evaluation fonctionnelle des systèmes d'isolation –
Section 21: Procédures d'essai pour enroulements
à fils – Evaluation thermique et classification
Amendment 2
Rotating electrical machines –
Part 18:
Functional evaluation of insulation systems –
Section 21: Test procedures for wire-wound
windings – Thermal evaluation and classification
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Bureau central de la Commission Electrotechnique Internationale 3, rue de Varembé Genève Suisse
Commission Electrotechnique Internationale
International Electrotechnical Commission
CODE PRIX
PRICE CODE
G
Pour prix, voir catalogue en vigueur
For price, see current catalogue
34-18-21 amend. 2  CEI:1996
–2–
AVANT-PROPOS
Le présent amendement a été établi par le sous-comité 2J: Classification des systèmes
d'isolation des machines tournantes, du comité d'études 2 de la CEI: Machines tournantes.
Le texte de cet amendement est issu des documents suivants:
FDIS
Rapport de vote
2J/51/FDIS
2J/58/RVD
Le rapport de vote indiqué dans le tableau ci-dessus donne toute information sur le vote ayant
abouti à l'approbation de cet amendement.
___________
Page 12
3.4.1 Fabrication des éprouvettes
La correction ne concerne que le texte anglais.
Page 14
3.7 Températures de vieillissement et durées des sous-cycles
Remplacer le quatrième alinéa par ce qui suit:
Il convient de sélectionner les températures de vieillissement et les durées des sous-cycles de
vieillissement dans le tableau 2 de la section 1.
Remplacer, à la page 16, le septième alinéa par ce qui suit:
Par ailleurs, il convient de sélectionner au moins deux autres températures de vieillissement
supérieures, qui seront séparées par des intervalles de 20 K ou plus. Des intervalles de 10 K
peuvent être utilisés lorsque les essais sont effectués à plus de trois températures de
vieillissement.
Page 16
4.1.1 Procédure 1
Remplacer le texte existant par ce qui suit:
Cette procédure, qui utilise des modèles de type «motorette» comme éprouvettes, doit être
désignée sous la référence CEI 34-18-21, Procédure 1.
34-18-21 Amend. 2  IEC:1996
–3–
FOREWORD
This amendment has been prepared by subcommittee 2J: Classification of insulation systems
for rotating machinery, of IEC technical committee 2: Rotating machinery.
The text of this amendment is based on the following documents:
FDIS
Report on voting
2J/51/FDIS
2J/58/RVD
Full information on the voting for the approval of this amendment can be found in the report on
voting indicated in the above table.
___________
Page 13
3.4.1 Construction of test objects
Replace the text of the note by the following:
NOTE – It is recognized that markedly different values of test life can be obtained for the same insulating
materials, depending on insulation thicknesses and creepage distances.
Page 15
3.7 Ageing temperature and subcycle lengths
Replace the fourth paragraph by the following:
Ageing temperatures and lengths of ageing subcycles should be selected from table 2 of
Section 1.
Replace, on page 17, the seventh paragraph by the following:
In addition, at least two higher ageing temperatures should be selected, separated by intervals
of 20 K or more. Intervals of 10 K may be used when tests are made at more than three ageing
temperatures.
Page 17
4.1.1 Procedure 1
Replace the existing text by the following:
This procedure, using "motorette" type models as test objects, shall be referred to as IEC 34-18-21,
Procedure 1.
–4–
34-18-21 amend. 2  CEI:1996
Page 22
5.1.1 Procédure 2
Remplacer le texte existant par ce qui suit:
Cette procédure, qui utilise comme éprouvettes des moteurs réels, doit être désignée sous la
référence CEI 34-18-21, Procédure 2.
5.1.2 Caractéristiques générales
Les corrections ne concernent que le texte anglais.
Page 24
5.3.2 Moyens de chauffage
Les corrections ne concernent que le texte anglais.
34-18-21 Amend. 2  IEC:1996
–5–
Page 23
5.1.1 Procedure 2
Replace the existing text by the following:
This procedure, using actual motors as test objects, shall be referred to as IEC 34-18-21,
Procedure 2.
5.1.2 General features
Replace the fourth paragraph by the following:
Even though actual motors are tested, the results may not be used to determine endurance
time in actual service in an absolute sense. The tests may be used as a means of classification
only by comparing insulation systems.
Page 25
5.3.2 Means of heating
Replace the first paragraph by the following:
The mode of heat generation is dictated by the type of motor being used in the test and the
laboratory equipment available. Higher than normal winding temperatures can be obtained by
increasing motor losses by such means as enlarging the air gap, starting and reversing each
motor, superimposition of direct current on the normal alternating current, or by increasing the
temperature of the air surrounding the motor. For temperature regulation during the heat
ageing portion of the cycle, the motors may be run at normal voltage and frequency with an
electrical control which automatically starts and stops or reverses the direction of rotation of
the motors at intervals. Other acceptable means of temperature control include automatic
voltage variation, adjustment of the surrounding air temperature, or combinations thereof.
Replace the third paragraph by the following:
Single-phase motors shall have at least 250 start-stop operations each day of the heat ageing
portion of the cycle. The starting winding of a single-phase motor normally operates at a much
higher current density than the main winding during starting. During each start it can reach a
temperature of 10 K to 30 K higher than the main winding. In order to ensure that the correct
emphasis is placed on the main winding portion of the insulation system, a reasonable number
of starts should be employed.
Replace, on page 27, the fourth paragraph by the following:
Polyphase motors shall have at least 1000 starts or reversals each day of the heat ageing
portion of the cycle. Often the electrical loss during reversal is used to maintain the elevated
temperatures, in which case the number of reversals may greatly exceed 1000 per day. At the
highest temperature test the total time of exposure is relatively short which results in a
relatively low number of reversals during the life of the test. At the lowest temperature, the time
of exposure can be 16 to 20 times as long as that of the highest level. A wide variation in total
number of starts would affect the slope of the time-temperature curve within a cycle. Thus, it is
recommended that the number of reversals at the low temperature be no greater than twice
those at the high temperature. Ideally, an equal number of reversals at each temperature
should be sought.
–6–
34-18-21 amend. 2  CEI:1996
5.3.4 Contraintes mécaniques pendant le sous-cycle de vieillissement thermique
La correction ne concerne que le texte anglais.
5.4.1 Essai d'humidité
La correction au premier alinéa ne concerne que le texte anglais.
Remplacer, à la page 28, le second alinéa par ce qui suit:
Toutefois, les moteurs de grandes dimensions risquent d'être difficiles à déplacer et à placer
dans l'équipement utilisé pour les essais d'humidité, ou il se peut qu'un tel équipement n'existe
pas. Parmi les autres méthodes que l'on peut utiliser pour l'application d'humidité, on notera:
pose d'une enceinte autour du moteur, utilisation d'une chambre d'humidification classique ou
d'une chambre à brouillard.
5.4.2 Essai de tension
La correction ne concerne que le texte anglais.
34-18-21 Amend. 2  IEC:1996
–7–
5.3.4 Mechanical stresses during the thermal ageing subcycle
Replace the first paragraph by the following:
Mechanical stress is obtained in tests on actual motors by the normal vibration of the motor
running and with starts or reversals, or both. There is mechanical shock from starting or
reversing. The vibration amplitude at twice the line frequency can be increased by enlarging the
air gap. Larger forces are present in the windings as a result of the high currents during
starting and reversing of the motors. In a test, these mechanical forces occur at elevated
temperatures.
5.4.1 Moisture test
Replace the first paragraph by the following:
A moisture test of at least 48 h shall be used, except that for totally enclosed machines
(degrees of protection IP44 or more) and for d.c. machines a moisture test is not mandatory
because it can be impracticable. Moisture shall be visible on the windings as droplets, without
puddles, during the moisture test. To ensure visible condensation, the insulation system should
be at a lower temperature than the dew point of the surrounding moisture-laden atmosphere at
all times. The preferred method of meeting this requirement is by the use of a condensation
test chamber with cooled test objects described in clause C.2 of annex C.
Replace, on page 29, the second paragraph by the following:
However, larger motors can be difficult to move and difficult to support in equipment for
moisture test, or such equipment is not available. Other methods of applying moisture include:
placing an enclosing hood around the motor, or using a conventional humidity cabinet or a fog
chamber.
5.4.2 Voltage test
Replace the second paragraph by the following:
The motors should be started and run immediately after the moisture test while the windings
are still wet. For machines that have to be reassembled prior to running, a power-frequency
high potential test should be applied at the highest rated voltage from windings to frame for 10
min while wet before assembly. During at least part of the thermal ageing subcycle the motors
are to be run at their highest rated nameplate voltage. A power source earthed through a
current limiting impedance should be used and the motor frame should be earthed so that
voltage stresses are present during the entire thermal ageing portion of the cycle. A detection
circuit for current to frame should be used to detect when insulation to the frame has failed.
The end point of the motor life in these tests is fixed by the electrical failure of its winding
insulation, under a rated applied voltage. Indiscriminate starting in either direction of the
rotation of a single-phase motor can indicate failure of the starting winding.
–8–
34-18-21 amend. 2  CEI:1996
Page 34
7.2.1 Fabrication des éprouvettes
La correction ne concerne que le texte anglais.
Page 40
8.2.1 Fabrication des éprouvettes
La correction ne concerne que le texte anglais.
Page 42
8.2.2 Nombre d'échantillons
Remplacer le texte existant par ce qui suit:
Il convient de soumettre 10 échantillons au moins de chaque système d'isolation aux essais
pour chaque température de vieillissement. Un rotor peut être bobiné de façon à comprendre
plus d'un système d'isolation, chacun étant correctement identifié et isolé. De préférence, il
convient de bobiner plusieurs rotors contenant chacun un système d'isolation différent pour un
essai à chaque température de vieillissement.
34-18-21 Amend. 2  IEC:1996
–9–
Page 35
7.2.1 Construction of test objects
Replace, on page 37, the second paragraph by the following:
An example of a model coil assembly for the purpose of testing random-wound stator field coil
insulation is described in annex B. Actual pole pieces taken from production may be used if
desired and can actually be necessary in some cases if the stresses developed in the coil-pole
assembly produce deflections of the formed-shell pole. Such movement would introduce
inappropriate variations from actual service conditions.
Page 41
8.2.1 Construction of test objects
Replace, on page 43, the third and fourth paragraphs by the following:
Commutator design and materials are important considerations for the test object. The
objective of the test may be the evaluation of the armature winding insulation only and
therefore it may be preferred to exclude the effects of the commutator. The rationale for doing
so can be differences in the cooling arrangements and therefore in the temperature rises of the
winding and of the commutator. The thermal capability of the materials selected for the winding
and commutator can therefore be different. For this situation, a fixture may be used that
replaces the commutator for the required coil terminations and measurements.
Should the test objective be an evaluation of the winding and commutator as an assembly,
some modifications at the commutator will usually be required, particularly on small test
objects, to ensure valid measurements and useful data. Exposure of bare copper and the short
distances between segments, and from segments to connections or to frame, which are
inherent in the commutator design and function, can result in flashover or undue burning of
insulations during overvoltage testing. To alleviate this condition, excess moisture on the
commutator from humidification may be removed by carefully directed forced air or wiping prior
to application of voltage. Enclosure of the commutator surface and bare connections can also
be required.
Page 43
8.2.2 Number of test specimens
Replace the existing text by the following:
At least 10 test specimens of each insulation system should be tested at each ageing
temperature. A rotor may be wound to incorporate more than one insulation system, each
adequately identified and isolated. Preferably, several rotors each containing a different
insulation system should be wound for test at each ageing temperature.
– 10 –
34-18-21 amend. 2  CEI:1996
Page 48
A.2 Fabrication détaillée d'une motorette (exemple)
Remplacer le premier alinéa par ce qui suit:
Les renseignements détaillés donnés dans cette annexe risquent d'être inutiles dans un
laboratoire où l'on peut apporter des modifications à une motorette donnée en vue d'améliorer
ou de mieux atteindre un objectif d'essai. Toutefois, si l'on ne dispose pas d'une grande
expérience dans l'évaluation des isolations, ou si l'on veut essayer de comparer des données
d'essais entre laboratoires, la description de la fabrication d'une motorette, donnée ici, doit
être suivie scrupuleusement. L'expérience a montré qu'il fallait apporter le plus grand soin à la
conception et à la préparation d'une motorette pour que les résultats des essais pratiqués sur
des échantillons dans des laboratoires différents soient comparables.
Remplacer, à la page 50, le troisième alinéa par ce qui suit:
La motorette achevée se compose d'une base métallique formant un support rigide avec quatre
isolateurs saillants en porcelaine ou en un autre matériau approprié boulonnés à une extrémité
et avec deux encoches constituées d'une tôle intérieure et d'une tôle extérieure boulonnées à
l'autre extrémité. Le support de base comporte des trous pour le montage de la motorette
pendant les essais de vibration. Les sections d'encoches sont fabriquées en tôles d'acier
inoxydable. La partie d'encoche assemblée contient deux bobines isolées de la masse par
l'isolation d'encoche et isolées l'une de l'autre par l'isolation entre phases et maintenues en
place par les cales d'encoche. Ces composants sont des pièces représentatives de celles
utilisées dans les moteurs réels. Les bobines sont composées de fils parallèles enroulés pour
que l'on puisse procéder aux essais électriques entre conducteurs. Elles peuvent être bobinées
à la machine sur des broches ou des gabarits comme cela se fait habituellement en atelier.
Lorsque cela est nécessaire, les procédures de fabrication et de traitement peuvent être
modifiées pour simuler l'utilisation prévue. On trouvera ci-après une description détaillée de la
préparation des motorettes. Elle est présentée sous forme d'exemple de fabrication aux seules
fins de cette norme.
Page 56
B.1
Montage d'essai pour bobines de champ à enroulement à fils jetés
pour machines à courant continu
Remplacer le premier alinéa par ce qui suit:
Les figures 4 à 7 représentent, à titre d'exemple uniquement, les détails de fabrication d'un
montage d'essai pour l'évaluation du système d'isolation d'une bobine de champ à enroulement
à fils jetés. Ces informations détaillées peuvent être inutiles pour un laboratoire qui développe
ses propres éprouvettes. Toutefois, pour les laboratoires ne possédant pas une expérience
complète des essais, ou si l'on doit effectuer des comparaisons entre laboratoires, les
moindres détails doivent être observés et respectés méticuleusement. On peut apporter des
modifications aux dimensions ou à la conception pour que les constructeurs puissent simuler
avec une plus grande fidélité leurs propres structures ou conceptions de bobines de champ.
34-18-21 Amend. 2  IEC:1996
– 11 –
Page 49
A.2 Detailed motorette construction (example)
Replace the first paragraph by the following:
In a laboratory where modifications to a prescribed motorette assembly can be made to
improve or more conveniently achieve a test objective, the detailed information in this annex
can be unnecessary. However, if extensive experience in insulation evaluation is unavailable or
if any attempt is to be made to compare test data between laboratories, the motorette
construction described here is to be followed meticulously. Experience has shown that only the
greatest care in the design and preparation of a motorette will result in specimens which can
be tested in different laboratories with results that are comparable.
Replace, on page 51, the third paragraph by the following:
The finished motorette consists of a rigid supporting metal base with four suitable stand-off
insulators of porcelain or other appropriate material bolted to one end and with two slots,
formed by an inner and outer sheet, bolted to the other end. The supporting base has holes for
mounting the motorette during vibration testing. The slot selections are fabricated from
stainless steel sheets. The assembled slot portion contains two coils insulated from the frame
by slot insulation, insulated from each other by phase insulation and held in place by slot
wedges. These components are typical parts as used in actual motors. The coils are each
wound with parallel wires so that conductor-to-conductor electrical tests can be made. They
can be machine-wound on pins or forms, as in ordinary shop practice. When appropriate, the
construction and processing procedures may be modified to simulate the intended use. The
following is a detailed description of the preparation of motorettes. It is presented as an
example for construction for the purpose of this standard.
Page 57
B.1 Test fixture for random wire-wound field coils for d.c. machines
Replace the first paragraph by the following:
Details of the construction of a test fixture for the evaluation of the insulation system of a
random-wound field coil are shown, as an example only, in figures 4 to 7. The detailed
information can be unnecessary for a laboratory developing its own test objects. However, for
laboratories without extensive testing experience, or if comparisons are to be made between
laboratories, the minute details shall be observed and followed meticulously. Modifications of
dimensions or of design may be made to allow manufacturers to simulate more closely their
own field coil structures or designs.
– 12 –
34-18-21 amend. 2  CEI:1996
La correction au troisième alinéa ne concerne que le texte anglais.
B.2
Montage d'essai pour bobines de champ à enroulements à fils rangés
pour machines à courant continu
La correction ne concerne que le texte anglais.
___________
34-18-21 Amend. 2  IEC:1996
– 13 –
Replace the third paragraph by the following:
It should be appreciated that the test specimens are models on which it can be impossible to
simulate the influence of manufacturing processes (e.g. direct winding).
B.2
Test fixture for precision wire-wound field coils for d.c. machines
Replace the second paragraph by the following:
Actual poles may be used, if convenient, and can be desirable if techniques for holding the
coils to poles depend on the rigidity of the pole structure. Heavier steel may also be used for
the frame plate for similar reasons.
___________
0UBLICATIONS DE LA #%) PR©PAR©ES
PAR LE #OMIT© D %TUDES Np )%# PUBLICATIONS PREPARED
BY 4ECHNICAL #OMMITTEE .O 34: — Machines électriques tournantes.
34: — Rotating electrical machines.
34-1 (1996)
Partie 1: Caractéristiques assignées et caractéristiques de fonctionnement.
34-1 (1996)
Part l: Rating and performance.
34-2 (1972)
Deuxième partie: Méthodes pour la détermination
des pertes et du rendement des machines électriques
tournantes à partir d'essais (à l'exclusion des
machines pour véhicules de traction).
Amendement 1 (1995).
Amendement 2 (1996).
34-2 (1972)
Part 2: Methods for determining losses and efficiency
of rotating electrical machinery from tests (excluding
machines for traction vehicles).
Amendment 1 (1995).
Amendment 2 (1996).
34-2A (1974)
Premier complément: Mesure des pertes par la
méthode calorimétrique.
34-2A (1974)
First supplement: Measurement of losses by the
calorimetric method.
34-3 (1988)
Troisième partie: Règles spécifiques pour les turbomachines synchrones.
34-3 (1988)
Part 3: Specific requirements for turbine-type
synchronous machines.
34-4 (1985)
Quatrième partie: Méthodes pour la détermination
à partir d'essais des grandeurs des machines
synchrones.
Amendement 1 (1995).
34-4 (1985)
Part 4: Methods for determining synchronous
machine quantities from tests.
Amendment 1 (1995).
34-5 (1991)
Cinquième partie: Classification des degrés de protection procurés par les enveloppes des machines
électriques tournantes (Code IP).
34-5 (1991)
Part 5: Classification of degrees of protection
provided by enclosures for rotating electrical
machines (IP Code).
34-6 (1991)
Partie 6: Modes de refroidissement (Code IC).
34-6 (1991)
Part 6: Methods of cooling (IC Code).
34-7 (1992)
Partie 7: Classification des formes de construction et
des dispositions de montage (Code IM).
34-7 (1992)
Part 7: Classification of types of constructions and
mounting arrangements (IM Code).
34-8 (1972)
Huitième partie: Marques d'extrémités et sens de
rotation des machines tournantes.
Amendement n° 1 (1990).
Amendement 2 (1996).
34-8 (1972)
Part 8: Terminal markings and direction of rotation
of rotating machines.
Amendment No. 1 (1990).
Amendment 2 (1996).
34-9 (1990)
Neuvième partie: Limites de bruit.
Amendement 1 (1995).
34-9 (1990)
Part 9: Noise limits.
Amendment 1 (1995).
34-10 (1975)
Dixième partie: Conventions relatives à la description des machines synchrones.
34-10 (1975)
Part 10: Conventions for description of synchronous
machines.
34-11 (1978)
Onzième partie: Protection thermique incorporée –
Chapitre l: Règles concernant la protection des
machines électriques tournantes.
34-11 (1978)
Part 11: Built-in thermal protection. Chapter l: Rules
for protection of rotating electrical machines.
34-11-2 (1984) Chapitre 2: Détecteurs thermiques et auxiliaires de
commande utilisés dans les dispositifs de protection
thermique.
Modification n° 1 (1990).
34-11-2 (1984) Chapter 2: Thermal detectors and control units used
in thermal protection systems.
Amendment No. 1 (1990).
34-11-3 (1984) Chapitre 3: Règles générales concernant les protecteurs thermiques utilisés dans les dispositifs de
protection thermique.
34-11-3 (1984) Chapter 3: General rules for thermal protectors used
in thermal protection systems.
34-12 (1980)
Douzième partie: Caractéristiques de démarrage des
moteurs triphasés à induction à cage à une seule
vitesse pour des tensions d'alimentation inférieures
ou égales à 660 V.
Amendement n° 1 (1992).
Amendement 2 (1995).
34-12 (1980)
Part l2: Starting performance of single-speed threephase cage induction motors for voltages up to and
including 660 V.
Amendment No. 1 (1992).
Amendment 2 (1995).
34-13 (1980)
Treizième partie: Spécification pour les moteurs
auxiliaires pour laminoirs.
34-13 (1980)
Part 13: Specification for mill auxiliary motors.
34-14 (1996)
Partie 14: Vibrations mécaniques de certaines
machines de hauteur d'axe supérieure ou égale à
56 mm – Mesurage, évaluation et limites de la
vibration.
34-14 (1996)
Part 14: Mechanical vibration of certain machines
with shaft heights 56 mm and higher – Measurement,
evaluation and limits of the vibration.
34-15 (1995)
Partie 15: Niveaux de tension de tenue au choc des
machines tournantes à courant alternatif à bobines
stator préformées.
34-15 (1995)
Part 15: Impulse voltage withstand levels of rotating
a.c. machines with form-wound stator coils.
34-16-1 (1991) Seizième partie: Systèmes d'excitation pour machines
synchrones – Chapitre 1: Définitions.
34-16-1 (1991) Part 16: Excitation systems for
machines – Chapter 1: Definitions.
34-16-2 (1991) Chapitre 2: Modèle pour les études de réseau.
34-16-2 (1991) Chapter 2: Models for power system studies.
34-16-3 (1996) Section 3: Performances dynamiques.
34-16-3 (1996) Section 3: Dynamic performance
SUITE
CONTINUED
synchronous
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PAR LE #OMIT© D %TUDES Np SUITE
)%# PUBLICATIONS PREPARED
BY 4ECHNICAL #OMMITTEE .O CONTINUED
34-17 (1992)
34-17 (1992)
Partie 17: Guide d'application des moteurs à
induction à cage alimentés par convertisseurs.
Part 17: Guide for application of cage induction
motors when fed from converters.
34-18: — Evaluations fonctionnelles des systèmes d'isolation.
34-18: — Functional evaluation of insulation systems.
34-18-1 (1992) Section 1: Principes directeurs généraux.
Amendement 1 (1996).
34-18-1 (1992) Section 1: General guidelines.
Amendment 1 (1996).
34-18-21 (1992) Section 21: Procédures d'essai pour enroulements à
fils – Evaluation thermique et classification.
Amendement 1 (1994).
Amendement 2 (1996).
34-18-21 (1992) Section 21: Test procedures for wire-wound
windings – Thermal evaluation and classification
Amendment 1 (1994).
Amendment 2 (1996).
34-18-22 (1996) Section 22: Procédures d'essai pour enroulements à
fils – Classification des modifications et des substitutions de composants d'isolation.
34-18-22 (1996) Section 22: Test procedures for wire-wound
windings – Classification of changes and insulation
component substitutions.
34-18-31 (1992) Section 31: Procédures d'essai pour enroulements
préformés – Evaluation thermique et classification
des systèmes d'isolation utilisés dans les machines
jusqu'à et y compris 50 MVA et 15 kV.
Amendement 1 (1996).
34-18-31 (1992) Section 31: Test procedures for form-wound
windings – Thermal evaluation and classification of
insulation systems used in machines up to and
including 50 MVA and 15 kV.
Amendment 1 (1996).
34-18-32 (1995) Section 32: Procédures d'essai pour enroulements
préformés – Evaluation électrique des systèmes
d'isolation utilisés dans les machines jusqu'à et y
compris 50 MVA et 15 kV.
34-18-32 (1995) Section 32: Test procedures for form-wound
windings – Electrical evaluation of insulation
systems used in machines up to and including
50 MVA and 15 kV.
34-18-33 (1995) Section 33: Procédures d'essai pour enroulements
préformés – Evaluation fonctionnelle à plusieurs facteurs
– Endurance sous contrainte thermique et électrique
combinée des systèmes d'isolation utilisés dans les
machines jusqu'à et y compris 50 MVA et 15 kV.
34-18-33 (1995) Section 33: Test procedures for form-wound
windings – Multifactor functional evaluation –
Endurance under combined thermal and electrical
stresses of insulation systems used in machines up to
and including 50 MVA and 15 kV
34-19 (1995)
Partie 19: Méthodes spécifiques d'essai pour
machines à courant continu à alimentation conventionnelle ou redressée.
34-19 (1995)
Part 19: Specific test methods for d.c. machines on
conventional and rectifier-fed supplies.
34-22 (1996)
Partie 22: Génératrices à courant alternatif pour
moteurs à combustion interne et à pistons.
34-22 (1996)
Part 22: AC generators for reciprocating internal
combustion (RIC) engine driven generating sets.
72: — Dimensions et séries de puissances des machines électriques
tournantes.
72: — Dimensions and output series for rotating electrical machines.
72-1 (1991)
Partie 1: Désignation des carcasses entre 56 et 400 et
des brides entre 55 et 1 080.
72-1 (1991)
Part 1: Frame numbers 56 to 400 and flange numbers
55 to 1 080.
72-2 (1990)
Partie 2: Désignation des carcasses entre 355 et
1 000 et des brides entre 1 180 et 2 360.
72-2 (1990)
Part 2: Frame numbers 355 to 1 000 and flange
numbers 1 180 to 2 360.
72-3 (1994)
Partie 3: Petits moteurs incorporés – Désignation des
brides BF10 à BF50.
72-3 (1994)
Part 3: Small built-in motors – Flange numbers BF10
to BF50.
136 (1986)
Dimensions des balais et porte-balais pour machines
électriques.
Amendement 1 (1995).
136 (1986)
Dimensions of brushes and brush-holders for electrical machinery.
Amendment 1 (1995).
276 (1968)
Définitions et nomenclature des balais de charbon,
des porte-balais, des collecteurs et des bagues.
Modification n° 1 (1987).
276 (1968)
Definitions and nomenclature for carbon brushes,
brush-holders, commutators and slip-rings.
Amendment No. 1 (1987).
279 (1969)
Mesure de la résistance des enroulements d'une
machine à courant alternatif en fonctionnement sous
tension alternative.
279 (1969)
Measurement of the winding resistance of an a.c.
machine during operation at alternating voltage.
356 (1971)
Dimensions des collecteurs et des bagues.
356 (1971)
Dimensions for commutators and slip-rings.
413 (1972)
Méthodes d'essai pour la mesure des propriétés
physiques des matières de balais pour machines électriques.
413 (1972)
Test procedures for determining physical properties
of brush materials for electrical machines.
560 (1977)
Définitions et terminologie des porte-balais de
machines électriques.
560 (1977)
Definitions and terminology of brush-holders for
electrical machines.
681: — Dimensions des moteurs de faible puissance pour applications
particulières.
681: — Dimensions of small power motors for definite purpose
application.
681-1 (1980)
Première partie: Moteurs pour brûleurs à mazout.
681-1 (1980)
Part 1: Oil burner motors.
773 (1983)
Méthodes d'essai et appareils pour la mesure des
propriétés opérationnelles des balais.
773 (1983)
Test methods and apparatus for the measurement of
the operational characteristics of brushes.
778 (1984)
Porte-balais pour bagues, groupe R – exécution RA.
778 (1984)
Brush-holders for slip-rings, Group R – type RA.
SUITE
CONTINUED
0UBLICATIONS DE LA #%) PR©PAR©ES
PAR LE #OMIT© D %TUDES Np SUITE
)%# PUBLICATIONS PREPARED
BY 4ECHNICAL #OMMITTEE .O CONTINUED
842 (1988)
Guide pour l’application et l’exploitation des
machines synchrones à rotor lisse utilisant
l'hydrogène comme fluide de refroidissement.
842 (1988)
Guide for application and operation of turbine-type
synchronous machines using hydrogen as a coolant.
892 (1987)
Effets de tensions déséquilibrées sur les caractéristiques de fonctionnement des moteurs asynchrones
triphasés à cage.
892 (1987)
Effects of unbalanced voltages on the performance of
3-phase cage induction motors.
894 (1987)
Guide de procédure d'essai pour la mesure de la
tangente de l'angle de pertes de bobines et barres
d'enroulements des machines.
894 (1987)
Guide for test procedure for the measurement of loss
tangent on coils and bars for machine windings.
991 (1989)
Bagues de montage élastiques pour petits moteurs –
Dimensions de montage.
991 (1989)
Resilient mounting rings for small motors –
Mounting dimensions.
1015 (1990)
Porte-balais de machines électriques. Guide pour la
mesure de la poussée statique appliquée aux balais.
1015 (1990)
Brush-holders for electrical machines. Guide to the
measurement of the static thrust applied to brushes.
Publication 34-18-21
ICS 29.160.01
Typeset and printed by the IEC Central Office
GENEVA, SWITZERLAND