cisc.ca - CISC-ICCA

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AVANTAGE ACIER
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INSTITUT CANADIEN DE LA CONSTRUCTION EN ACIER
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PROFILÉS ELLIPTIQUES –
SÉRIE DE TROIS ARTICLES
DEUXIÈME ARTICLE : CONCEPTION
DES MEMBRURES EHS
DE L’ACIER À LA TONNE POUR LE
400e ANNIVERSAIRE DE QUÉBEC!
CONNECTEURS STANDARDISÉS
POUR CADRES À
CONTREVENTEMENT
CONCENTRIQUE RÉSISTANT
AUX FORCES SISMIQUES
RÉSUMÉ DES PRIX ET BOURSES
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CONSTRUIRE DES CONNECTIONS INTELLIGENTES
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LA RÉPONSE À VOS BESOINS EN ACIER DE STRUCTURE
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MESSAGE DU
RÉDACTEUR EN CHEF
N
ous n’avions pas vraiment l’intention de
faire un numéro spécial sur les profilés
tubulaires, même si c’est l’impression qui
semble se dégager à la lecture de la plupart des
articles. Du point de vue architectural, ce n’est
pas vraiment une surprise. En effet, les profilés
tubulaires sont utilisés depuis de nombreuses
années dans un souci d’esthétique, de gérance
de l’environnement, mais aussi de fonctionnalité. On constate
aujourd’hui que l’effort consacré à la recherche et au développement
de profilés tubulaires aux formes non conventionnelles prend de plus
en plus d’ampleur, repoussant sans cesse les limites architecturales et
offrant de nouvelles possibilités aux ingénieurs en structures.
La passionnante série d’articles du professeur Jeffrey Packer sur les
profilés elliptiques se poursuit dans ce numéro, avec la deuxième partie
consacrée à la conception. Jeffrey Packer examine les spécifications
techniques et les propriétés requises pour la conception des profilés
elliptiques. Carlos de Oliveira démontre pourquoi des connecteurs standardisés pour cadres à contreventement concentrique résistant aux forces
sismiques sont une solution ingénieuse. La zone sismique lance la
première partie d’une série d’articles sur les diagonales ductiles confinées (BRB) tandis que la rubrique Les conseils de Dre Sylvie répond à
une question sur le rayon de courbures des coins des profilés tubulaires.
Les conseils de Dre Sylvie aborde également les catégories d’acier apparent ainsi que les ailes de cornières saillantes raccourcies et annonce la
publication de la 10e Édition du « Handbook » de l’ICCA en juin 2010.
Dans ce numéro, vous trouverez également un article sur les trois
ouvrages gagnants du Prix d’excellence de la construction en acier de
l’ICCA créé à l’occasion du 400e anniversaire de la ville de Québec. Le
profilé elliptique installé dans l’atrium de Telus en C.-B. (voir la photo
ci-dessus) a également reçu un Prix d’excellence de la construction en
acier de l’ICCA. Et pour boucler ce numéro, nous vous proposons notre
habituel et toujours intéressant résumé annuel des prix et bourses.
Je vous souhaite à tous une année 2010 pleine de bonne santé et de
prospérité!
Ed Whalen, P.Eng.
Président, ICCA
AVANTAGE ACIER
NUMÉRO 36
HIVER 2009
La revue “Avantage Acier” et sa version anglaise “Advantage Steel”
(disponible sur demande) sont publiées par l’Institut canadien de la
construction en acier (ICCA) au nom de ses
membres. L’ICCA n’est nullement responsable
des opinions exprimées par les auteurs des
articles publiés. L’ICCA remercie le Bureau canadien de
soudage pour son appui à la publication de cette revue.
Visitez notre site Internet: www.cisc-icca.ca
Tél: 905-946-0864, Télécopieur: 905-946-8574
PRÉSIDENT DU CONSEIL DE I’ICCA:
Rob McCammon, IWL Steel Fabricators
RÉDACTEUR EN CHEF: Ed Whalen, P.Eng.
SPÉCIALISTE EN MARKETING ET COMMUNICATIONS Rob White, BFA
CONSEILLÈRE TECHNIQUE: Sylvie Boulanger, ing., Ph.D.
ANNONCES PUBLICITAIRES: ÉDITEUR: Richard Soren
Design Print Media
Tél: 416-465-6600 [email protected]
CONCEPTION ET MISE EN PAGE: Katherine Lalonde
KLDESIGN
[email protected]
DANS CE NUMÉRO
Les Conseils de Dre Sylvie
6
La zone sismique – Alfred Wong
8
Profilés elliptiques – Série de trois articles
deuxième article : conception des membrures EHS – Jeffrey A. Packer 10
De l’acier à la tonne pour le 400e anniversaire
de québec! – Frédéric Simonnot
14
Connecteurs standardisés pour cadres à contreventement concentrique
résistant aux forces sismiques –
Carlos de Oliveira, Jeffrey A. Packer, Constantin Christopoulos
18
Résumé des prix et bourses – Rob White
23
Actualités et événements
26
Membres de l’ICCA
28
SIÈGE SOCIAL DE L’ICCA
200 -3760 14th Avenue, Markham, Ontario L3R 3T7
Tél.: 905-946-0864 Téléc.: 905-946-8574 Courriel : [email protected] Site Internet : www.cisc-icca.ca
CONTACTS RÉGIONAUX
ONTARIO
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RÉGION DE L’OUEST
RÉGIONS DE L’ATLANTIQUE ET DU CENTRE
200 -3760 14th Avenue,
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Tél.: 905-946-0864 poste 106
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200 -3760 14th Avenue,
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Tél.: 905-946-0864 poste 106
2555, rue des Nations, bureau 202
St-Laurent, Québec H4R 3C8
Tél.: 514-332-8894 Téléc.: 514-332-8895
15 Eydie Drive
Rothesay, New Brunswick E2E 4Z2
Tél. : 506-849-0901
Les ingénieurs, architectes, fabricants de charpentes
d’acier et autres intéressés sont invités à se renseigner
sur les bénéfices de l’adhésion à I’ICCA. Les lecteurs sont
encouragés à soumettre leurs projets de construction en
acier à l’ICCA pour publication éventuelle.
ISSN 1192-5248 NUMÉRO DE PUBLICATION 40693557
EN CAS DE NON-LIVRAISON PRIÈRE DE RETOURNER À:
Institut canadien de la construction en acier
3760 14th Avenue, Suite 200
Markham, Ontario, Canada L3R 3T7
PHOTO DE COUVERTURE :
Le pavillon Espace 400e,
Québec | photo de
Michel Brunelle
PHOTO SUR CET TE PAGE :
Atrium Telus, ColombieBritannique | photo de Ziggy
Welsh, George Third and Sons
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photo: Anne Resta
Sylvie Boulanger, ing., Ph.D. - Les Conseils de Dre Sylvie est une chronique de la
revue Avantage Acier dont le seul but est de transmettre aux lecteurs de l’information
technique sur les charpentes d’acier. Toutes les questions portant sur la conception et
la construction des bâtiments et des ponts en acier sont les bienvenues. Les réponses
proposées ne s’appliquent pas nécessairement à une structure, ni à un contexte
particulier, et ne remplacent en aucun cas le bon jugement de l’ingénieur, de l’architecte
ou de tout autre professionnel de la construction. Les questions pour Dre Sylvie ainsi
que les remarques sur de précédentes questions peuvent être soumises par courriel à
[email protected].
LES CONSEILS
DE DRE SYLVIE
CATÉGORIES D’ACIER APPARENT
Nous avons fait une soumission sur un projet intéressant dans lequel
l’ingénieur préconise l’utilisation d’acier AESS2 et AESS3 pour la partie de
l’ouvrage comportant de l’acier apparent. Quel surplus de travail ces catégories représentent-elles pour nous sur le plan de la fabrication? – R.T.
C’est parti! Comme vous vous en souvenez, l’ICCA a produit des
documents pour aider les ingénieurs en structures à déterminer les
spécifications de l’acier apparent (AESS). Nous avons publié un
long article dans le numéro 31 (été 2008). Vous trouverez le lien
vers cet article et toute l’information concernant l’acier apparent
sur notre site Web : www.cisc-icca.ca/aess
Pour ce qui est du travail à effectuer pour se conformer aux critères
de ces catégories, vous devez consulter la nouvelle édition du Code
de pratique standard pour l'acier de charpente de l’ICCA – Annexe
I : Acier apparent (AESS), qui est disponible depuis le début 2009.
De plus, j’imagine que l’ingénieur a fait référence à la matrice des
catégories d’acier apparent dans ses spécifications (Division acier
de charpente) et qu’il a inclus des exigences qui ressemblent à
l’exemple de spécification fourni sur le site Web déjà mentionné
plus haut. Il faut également savoir que la région de l’Ontario a
élaboré un modèle de document intitulé « Structural Steel Division
5 Specification » pour permettre aux propriétaires de réaliser leurs
projets de la façon la plus économique et dans les meilleurs délais
possibles. Ce document se trouve dans la partie Ressources
techniques de notre site Web : www.cisc-icca.ca/ONDiv5Specs
Je remarque que pour votre projet, l’ingénieur a spécifié l’acier
AESS2 et AESS3 : probablement l’acier AESS2 pour la partie qui se
trouve à plus de 6 mètres de distance et l’acier AESS3 pour la partie
la plus visible. Ceci est tout à fait conforme à nos attentes, c.-à-d.
qu’il y a une catégorie pour une portion ou un groupe d’éléments
de la structure exprimée. Nous imaginons que les architectes décident
en concertation avec les ingénieurs en structures quelles catégories
conviennent le mieux aux besoins du projet. Ensuite, les catégories
sont spécifiées sur tous les plans d’étude. Pour d’autres exemples
visuels, vous pouvez télécharger une présentation que Terri Meyer
Boake, Walter Koppelaar et moi-même avons faite à la Conférence
sur l’acier : www.cisc-icca.ca/docs/aess/NASCC08_E15AESS.pdf
Et pour terminer, Terri Meyer Boake, professeur d’architecture à
l’Université de Waterloo, est en train de préparer un Guide de
spécification de l’acier apparent pour aider les architectes et les
ingénieurs à comprendre les documents sur l’acier apparent et plus
précisément les différentes caractéristiques associées à chaque
catégorie. Cet ouvrage contiendra de superbes images pour vous
inspirer et apprendre à reconnaître ce qui est plus ou moins coûteux.
Divers sujets y seront abordés, comme la galvanisation, les peintures
et les revêtements intumescents. Nous espérons ainsi améliorer la
communication entre architectes, ingénieurs, fabricants, dessinateurs,
monteurs et fournisseurs afin de faciliter l’harmonisation des prix
et des attentes! Nous espérons également que ces documents
6
contribueront à réduire la quantité d’USSS (Unfortunately
Unexposed Structural Steel), ou si vous préférez, d’acier de charpente
malheureusement non apparent! Exprimez la beauté de l’acier pour
satisfaire les exigences de taille, de forme et de fonctionnalité.
RAYON DE COURBURE DU COIN D’UN PROFILÉ TUBULAIRE
Je travaille actuellement au dessin d’un assemblage et j'aimerais savoir quel
est le rayon de courbure extérieur d’un profilé tubulaire 102x102x13?
Existe-t-il une règle absolue pour tous les rayons de profilés tubulaires? – F.P.
En réalité, le rayon de courbure extérieur du coin d’un profilé tubulaire
varie selon les dimensions et d’un producteur à l’autre! Néanmoins,
le tableau 13 de la norme CSA-G40.20-04 définit le rayon extérieur
maximum comme une fonction de l’épaisseur de paroi du tube et du
périmètre. Pour un profilé rectangulaire qui présente une épaisseur
de paroi nominale de 13 mm et un périmètre inférieur à 700 mm,
le rayon extérieur maximum dans ce tableau est de 36 mm.
Nous vous signalons également que pour le calcul des propriétés
géométriques des sections du Handbook, nous utilisons une valeur
de rayon extérieur égale à deux fois l’épaisseur de la paroi et un
rayon intérieur égal à l’épaisseur (voir page 6-96 du Handbook 9e
Édition). Pour les profilés tubulaires produits selon la norme CSA
G40.20-04/G40.21-04, on utilise l’épaisseur de la paroi nominale.
Pour les profilés tubulaires produits selon la norme ASTM A500-07,
on utilise « l’épaisseur de paroi de design », ou 90 % de l’épaisseur
de paroi nominale (voir page 6-97 du « Handbook » 9e Édition).
Finalement, le professeur Jeff Packer, de l’Université de Toronto, a
mesuré les rayons de courbure extérieurs sur plusieurs échantillons
de profilés tubulaires récents. Selon l’échantillon, les rayons variaient
entre 1,92 et 2,43 fois l’épaisseur de paroi mesurée. Vous pouvez
obtenir l’article dans son intégralité dans l’Engineering Journal
(premier trimestre 2005) de l’AISC, ou un résumé dans le numéro
d’automne 2003 du journal de l’Association canadienne de soudage
à l’adresse suivante : www.cwa-acs.org/members/journal/Fall2003/
Packer.pdf
AILES DE CORNIÈRES SAILLANTES RACCOURCIES
Vous avez écrit un jour que, pour des raisons pratiques et économiques, certains
fabricants raccourcissent parfois les ailes saillantes d’un assemblage de
cisaillement à cornière jumelée pour faciliter l’ajustement avec des poteaux
à petites sections. Cela a-t-il été vérifié? – M.R.
Oui, et les résultats semblent indiquer que la capacité de charge de
ces assemblages est suffisante. La seule interrogation restante était
de savoir si la capacité de rotation serait suffisante en raison du bras
de levier raccourci. Vous vous souvenez peut-être que j’étais quelque
peu surprise d’apprendre par un ingénieur que ce type d’assemblage
était souvent proposé par les fabricants. Après une brève enquête, il
s’avère en effet que cette pratique est répandue dans certaines
régions : soit les fabricants raccourcissent les ailes saillantes et
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photo: S. Boulanger
utilisent des soudures d’angle, soit ils utilisent des soudures sur
chanfrein avec des cornières complètes lorsque la largeur de paroi
du poteau est étroite (152 mm ou moins). Un projet de recherche
a donc été proposé et Yanglin Gong de Lakehead University a reçu
une bourse de la Fondation pour la formation en charpentes d’acier
pour effectuer ce projet. Les résultats de ces travaux ont confirmé
que, malgré une diminution de la capacité de rotation, les douze
assemblages à pleine échelle testés ont été en mesure de subir la
rotation requise. Autrement dit, les assemblages ont atteint leur
résistance au cisaillement sans défaillance prématurée, même si le
raccourcissement des ailes saillantes a entraîné une réduction de la
capacité de rotation.
Plus précisément, les résultats de la recherche montrent que les
pratiques consistant soit à raccourcir les ailes saillantes, soit à utiliser
des soudures sur chanfrein sont toutes deux acceptables pour les
assemblages de cisaillement à cornière jumelée lorsque (1) la
longueur des ailes saillantes est supérieure ou égale à 30 mm; (2)
l’épaisseur de la cornière se situe entre 6,4 mm et 9,5 mm; (3) le
nombre de boulons utilisés est inférieur ou égal à six, et (4) que les
cornières présentent deux retours d’extrémité pour les soudures
d’angle et pas de retour d’extrémité pour les soudures sur chanfrein.
Pour plus de détails, voir la page de résumé sur le site Web de la
FFCA ou lisez l’article du journal de la SCGC : www.ssef-ffca.ca/
research/gong
PROCHAIN HANDBOOK
J’ai entendu dire que la norme CSA-S16-09 était en vente et je me
demandais quand est- ce que la prochaine édition du « Handbook »
allait être publiée? – P.L.
En effet, vous pouvez commander la norme S16-09 auprès de la
CSA, mais celle-ci n’a encore été adoptée par aucune des provinces.
Nous avons l’intention de publier la 10e Édition du « Handbook »
d’ici juin 2010. Comme la précédente, cette nouvelle édition
comprendra la norme et le commentaire.
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L A ZONE SISMIQUE
DIAGONALES DUCTILES CONFINÉES – 1RE PARTIE
Alfred F. Wong, P.Eng.
VOUS POUVEZ AVOIR DES DIAGONALES QUI NE
FL AMBENT JAMAIS! EST-CE TROP BEAU POUR ÊTRE VRAI?
LISEZ L A SUITE…
Les cadres contreventés en acier sont essentiellement des fermes
verticales dont les membrures sont principalement chargées axialement. Comme Eiffel l’a démontré, ces cadres sont le système de
résistance aux charges latérales le plus efficace. Néanmoins, étant
donné la grande résistance de l’acier, des diagonales relativement
légères et élancées sont utilisées dans de nombreuses applications.
La résistance pondérée en compression, Cr , d’une diagonale élancée
est substantiellement inférieure à sa résistance pondérée en traction,
Tr (Pour de l’acier CSA G40.21 350W, Cr d’une diagonale à la limite
d’élancement maximale permise, KL/r = 200, est d’environ 0,13Tr).
CADRES DE CONTREVENTEMENT CONVENTIONNELS
Tels que définis dans la norme CSA S16, les cadres à contreventements concentriques modérément ductiles (type MD) ou à ductilité
limitée (type LD) sont dimensionnés afin de dissiper l’énergie des
séismes par plastification des diagonales. Une fois que les diagonales
en compression ont flambé, celles-ci ne peuvent plus regagner leur
résistance en compression initiale et leurs contreparties en tension
doivent résister l’essentiel des forces sismiques. La réserve de résistance en traction due à l’élancement des diagonales, mentionnée
plus haut, est alors mobilisée en assumant que les connexions et autres
éléments protégés peuvent accommoder les forces redistribuées dans
la condition après flambement. Une configuration de cadre équilibrée
implique une capacité en traction des diagonales suffisante dans
des directions opposées.
DIAGONALES DUCTILES CONFINÉES
Les diagonales ductiles confinées, plus connues sous leur nom anglais
de buckling-restrained braces (BRB), préviennent le flambement et
permettent l’atteinte de la plastification et de l’écrouissage en compression. L’augmentation de capacité en compression qui en résulte
permet généralement l’usage de diagonales significativement plus
petites. Une diagonale ductile confinée est constituée d’un noyau
Figure 1 – Noyau en acier d’une diagonale ductile
confinée (Gracieuseté de George Third and Son)
Figure 3 – Hystérésis typique d’une diagonale
ductile confinée (Schématique)
8
Figure 2 – Noyau en acier inséré dans un tube
(Gracieuseté de George Third and Son)
en acier et d’un système de retenue latérale prévenant le flambement du noyau, de manière à ce que la résistance en compression
de la diagonale égale ou excède sa résistance en traction.
Typiquement, le noyau de la diagonale est une barre plate en acier.
Le noyau est confiné dans un système de retenue latérale généralement constitué d’un tube d’acier empli de mortier. La Figure 1
présente le noyau d’une diagonale tandis que la Figure 2 montre le
noyau de la diagonale inséré dans le tube en acier du système de
retenue. Les extrémités visibles du noyau sont raidies afin d’éviter le
flambement hors du système de retenue. Leur section cruciforme
facilite aussi la connexion par boulonnage au chantier.
CADRES DE CONTREVENTEMENT À
DIAGONALES DUCTILES CONFINÉES
Des essais expérimentaux ont montré que des diagonales ductiles
confinées bien dimensionnées présentent un excellent comportement
sous un chargement cyclique fortement inélastique. La Figure 3
montre une courbe hystérétique typique. Celle-ci est stable, ample
et symétrique. Grace à la ductilité élevée du système, la norme
CSA S16-09 reconnaît l’usage d’un coefficient de modification de
force lié à la ductilité, Rd = 4,0. De plus, l’usage de diagonales plus
petites conduit à des forces de conception par capacité plus petites
et à des forces de conception des connexions réduites. La réduction
des forces du calcul par capacité peut aussi se traduire en de plus
petites sections de poutres et poteaux et en une réduction des forces
des diaphragmes et fondations.
L’utilisation de diagonales ductile confinées a été reportée pour des
centaines de bâtiments au Japon et des dizaines aux É.U. Le magasin
Ikea de Coquitlan, en Colombie-Britannique, complété en 2002
et récipiendaire d’un prix de l’ICCA, a été le premier projet à faire
usage de diagonales ductile confinées dans l’Ouest canadien
(Figure 4). Des clauses pour la conception et le test des contreventements à diagonales ductiles confinées ont été introduites dans la
norme CSA S16-09 récemment publiée.
Figure 4 – Magasin IKEA de Coquitlam, C.-B. (Récipiendaire d’un prix de l’ICCA en 2002)
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Atrium Telus, Colombie-Britannique
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PROFILÉS ELLIPTIQUES –
SÉRIE DE TROIS ARTICLES
DEUXIÈME ARTICLE :
CONCEPTION DES MEMBRURES EHS
Jeffrey A. Packer
L
a première partie de cette série d’articles présentait les propriétés
et applications d’un nouveau profilé en acier disponible sur le
marché. Il n’y a pas de doute que beaucoup de nos lecteurs
ont accueilli avec enthousiasme les profilés creux elliptiques (EHS).
Avec quelques applications canadiennes déjà visibles – comme
l’Atrium Telus montré plus haut – il y a de fortes chances que les
architectes veuillent les utiliser plus souvent. Les ingénieurs
partageront certainement leur enthousiasme dès qu’ils sauront
comment les concevoir. Mais où trouve-t-on les propriétés et
dimensions des EHS? Comment détermine-t-on leur élancement?
Dans quelle mesure leur résistance à la compression et à la flexion
diffère-t-elle des profilés creux rectangulaires et circulaires (RHS et
CHS)? Comment les connecte-t-on entre eux?
La conception de membrures en compression et flexion demande
une connaissance de la classification des sections transversales.
Cette classification ne figure actuellement dans aucun code, spécification ou norme. Heureusement, l’Université de Toronto a élaboré
des tableaux présentant les propriétés géométriques des sections de
46 profilés EHS existants. Le présent article propose un spécimen
de tableau (la référence complète est disponible sur le site Web de
l’ICCA). Comme on peut le constater, le format est similaire à celui
des tableaux bien connus du Handbook of Steel Construction.
Au R.-U. et dans d’autres pays, Gardner et des collègues se sont
penchés avec rigueur sur la question de la classification des profilés
EHS et de la conception des membrures. S’appuyant sur des
études expérimentales et numériques [par éléments finis (ÉF)],
Gardner et collègues ont ordonné les EHS en classes 1, 2, 3 et 4
[selon l’Eurocode 3 (CEN 2005)] avec limitation des rapports
d’élancement des parois pour divers rapports de forme. Leur système
de classification des sections transversales couvre toutes les principales conditions de charge : compression axiale, flexion selon les
10
deux axes principaux et compression-flexion. On a démontré que
les limites de l’Eurocode 3 pour les CHS [très similaires à celles du
Canada (CSA 2009)] s’appliquaient aux EHS si l’on traitait ces
derniers comme des CHS avec un diamètre équivalent De. On a
utilisé dans la littérature deux définitions de De que l’on a appelé
De, ancien et De, nouveau que l’on définit comme suit :
De, ancien = 2a (a / b) pour compression axiale et flexion selon l’axe mineur
(1)
De, ancien = 1,3a (a /b) pour flexion selon l’axe majeur, avec des rapports de forme de 2:1 (2)
De, nouveau = 2a (1 + f [a / b] - 1) pour compression axiale,
(3)
De, nouveau = 0,8a (a/b) pour flexion selon l’axe majeur avec rapports de forme de 2:1 (4)
avec f = 1 – 2,3 (t/2a)0.6
(5)
où a correspond à la moitié de la plus grande dimension de l’EHS
et b à la moitié de la plus petite dimension de l’EHS, comme illustré.
Le schéma montre également le diamètre du CHS équivalent (De,
ancien et De, nouveau) pour une charge axiale sur un profilé EHS de
dimensions 2a x 2b dont les parois ont un élancement moyen (2a/t
= 35). On remarque que les diamètres équivalents sont beaucoup
plus larges que la dimension principale (2a) de l’EHS. En prenant
par conséquent la moins conservatrice des deux approches de
Gardner pour une charge de compression axiale, on peut considérer
que la section transversale de l’EHS n’est pas élancée (elle n’est
pas de « Classe 4 ») sous réserve que (après interprétation du
tableau 1 de la norme CSA-S16-09) :
De, nouveau /t ) 23 000 /Fy
ou
2a (1 + f [a / b] - 1)/t ) 23 000 /Fy
(6)
On remarque par contre que la manière dont le flambement local
se produit sur un poteau court EHS en compression (voir photo de
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Hodgson Custom Rolling Inc.
dessert des industries diverses, notamment dans
les SECTEURS ÉNERGÉTIQUES – électricité,
pétrochimie, nucléaire, gaz, pétrole, énergie éolienne
– mais aussi dans l’industrie lourde, l’acier, les
pâtes et papier, l’exploitation minière, l’industrie
nautique, l’industrie forestière, etc. L’engagement
de Hodgson à fournir à ses clients des produits
supérieurs et un service professionnel personnalisé
ont valu à la société une réputation d’excellence,
à tel point que le nom HODGSON est aujourd’hui
synonyme de « qualité exceptionnelle ».
Hodgson Custom Rolling Inc. est l’une des plus importantes sociétés
de laminage, formage, laminage de profilés et transformation de
tôles fortes en Amérique du Nord.
LAMINAGE DE PROFILÉS DE CHARPENTE
HCR possède le savoir-faire pour laminer des profilés de charpente courbes dans toutes
sortes de formes et dimensions (cornières, poutrelles à larges ailes, profilés en I, profilés en
U, barres, profilés en T, tuyaux, tubes, traverses, etc.), y compris brides, poutres d’appui,
flans d’engrenage, etc. Nous sommes spécialisés dans les limons d’escalier en colimaçon.
FORMAGE À LA PRESSE-PLIEUSE
ET FORMAGE À CHAUD
Le département de formage à la presse-plieuse de Hodgson traite l’acier profilé et les tôles
d’acier en tous genres jusqu’à 14 po d’épaisseur, ainsi que les formes développées, telles
que cônes, trapézoïdes, paraboles, réducteurs (ronds-ronds, carrés-ronds) etc.
LAMINAGE ET APLANISSEMENT DE TÔLES FORTES
Hodgson Custom Rolling est spécialisé dans le laminage et l’aplanissement de tôles fortes pouvant
aller jusqu’à 7 po d’épaisseur et 12 pi de largeur. Cylindres et segments peuvent être laminés à
des diamètres allant de 10 po à plus de 20 pi. Parmi les produits fabriqués, citons les sections
d’appareils sous pression ASME, tambours de treuil de grues, tuyaux à parois épaisses, etc.
TRANSFORMATION
Grâce à son expertise en matière de laminage, formage, assemblage et soudage, Hodgson
Custom Rolling est en mesure de fabriquer une gamme de produits les plus divers : sections
de four, tambours pour l’industrie minière, constructions soudées, poches de coulée, pièces
d’appareils sous pression,multiples composants d’équipement lourd, etc.
5580 Kalar Road
Niagara Falls
Ontario, Canada
L2H 3L1
Téléphone : (905) 356-8132
Sans frais : (800) 263-2547
Fax : (905) 356-6025
Site Web : www.hodgsoncustomrolling.com
Adresse É.-U. :
M.P.O. Box 1526
Niagara Falls, N.Y.
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HODGSON PEUT VOUS AIDER À RÉSOUDRE VOS PROBLÈMES
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laboratoire) ressemble plus au flambement d’une plaque que d’un
cylindre (coque). On a donc estimé qu’une « forme RHS équivalente »
pourrait être une meilleure transformation d’un profilé elliptique en
vue de la classification de sa section transversale. Packer et des
collègues ont proposé une profondeur RHS équivalente (De, RHS)
égale à 2a, tandis que la largeur du RHS équivalent est déterminée
en maintenant la même aire de section transversale. Le schéma
montre aussi cette section RHS
équivalente. On a pu démontrer
que cette approche « RHS équivalent » offrait une bonne estimation
pour déterminer si les poteaux
EHS se déformaient en compression axiale par plastification
(écrasement) ou par flambement
local élastique, après comparaison
avec les résultats d’essai de Packer
et collègues, ainsi qu’avec tous les
autres tests disponibles internationalement. En fait, la corrélation
avec les résultats d’essai – en
faisant appel à la limite d’élancement de « classe 4 » de l’Eurocode
3 (CEN 2005) ou de la norme
Poteau court EHS après rupture par
CSA S16 (CSA 2009) – était
flambement local inélastique ou
meilleure dans l’approche « RHS
« écrasement »; ce mode de rupture
ressemble plus à un flambement de
équivalent » que dans les deux
plaque qu’à un flambement de
approches « CHS équivalent ».
cylindre (coque).
Ainsi, on a démontré que le
flambement local élastique était évité si (après interprétation du
tableau 1 de la norme CSA-S16-09) :
(De, RHS – 4t) / t ) 670 / 3Fy
ou
(2a – 4t) / t ) 670 / 3Fy
(7)
Le schéma, les résultats de laboratoire et la validation expérimentale
précédente sous compression axiale suggèrent l’adéquation de la
méthode « RHS équivalent » pour traiter les sections elliptiques. Fait
digne de remarque, si l'on applique les limites de classification des
Schéma des diamètres CHS équivalents et de la profondeur RHS équivalente pour
les EHS en compression axiale (pour a/b = 2 et 2a/t = 35)
équations (6) et (7) aux 46 profilés disponibles, on obtient presque
un consensus: selon l’équation (6), 9 EHS sont élancés, et selon
l’équation (7), 8 le sont, avec les sections élancées se produisant
en général dans les EHS de grande profondeur.
Le concept d’appliquer la méthode de « RHS équivalent » pour
classifier les membrures EHS selon la classe 1, 2, 3 ou 4 en flexion
a été comparé aux données expérimentales disponibles (18 tests
par Chan et Gardner). Lorsqu’il s’agit d’une flexion selon l’axe majeur,
l’approche « RHS équivalent » est plus précise que l’approche
« CHS équivalent ». Lorsqu’il s’agit d’une flexion selon l’axe mineur
(moins courante), le contraire est vrai, mais l’approche « RHS
équivalent » est très conservatrice.
Par conséquent, l’ingénieur qui doit concevoir une section de ce
genre peut envisager deux alternatives : l’approche CHS équivalent
ou RHS équivalent. Pour le moment, il semblerait qu’une forme
rectangulaire équivalente soit plus prometteuse pour dimensionner
une membrure. Mais, qu’en est-il de connecter un EHS à un autre
EHS? L’état actuel des recherches fera l’objet de l’article suivant, le
troisième sur les profilés creux elliptiques.
La liste complète des références
et le tableau des propriétés
géométriques des 46 profilés
EHS sont disponibles sur le site
Web de l’ICCA.
www.cisc-icca.ca/publications/
advantagesteel/36
JEFFREY A. PACKER EST
PROFESSEUR BAHEN/
TANENBAUM EN GÉNIE
CIVIL À L’UNIVERSITÉ
DE TORONTO
Spécimen de tableau des propriétés géométriques des EHS dans le style du Handbook
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DE L’ACIER À L A TONNE
POUR LE 400 e ANNIVERSAIRE DE QUÉBEC!
Frédéric Simonnot
Photos Michel Brunelle
À Québec, même si les façades sont souvent en pierre, l’acier constitue la structure de nombreux
ouvrages, y compris les plus célèbres, comme le château Frontenac (eh oui!), les deux ponts qui enjambent
le fleuve ou encore le pont de l’île d’Orléans. Et c’est encore plus vrai depuis le réaménagement de
l’aéroport, la restauration du pavillon Espace 400e et la construction de la passerelle du bassin Brown,
trois projets réalisés peu de temps avant les fêtes du 400e anniversaire de la ville et primés par l’ICCA
en 2008.
L
a région de Québec peut aujourd’hui s’enorgueillir de disposer
d’une infrastructure aéroportuaire de classe internationale
grâce à la transformation majeure qu’a subie l’aéroport
international Jean-Lesage, juste à temps pour les célébrations.
Auparavant, la configuration de l’aérogare, jugée peu accueillante,
résultait d’une série d’interventions réalisées sans souci d’intégration
architecturale au bâtiment d’origine construit il y a une cinquantaine
d’années, avec pour résultat une lecture difficile des lieux et une
mauvaise organisation des espaces.
Ce projet nécessitait des travaux de démolition et de reconstruction
sur plus de 60 % de la surface d’origine, le mandat pouvant se
résumer ainsi : améliorer le niveau de service aux passagers et les
aspects fonctionnels de l’aérogare par une meilleure répartition des
espaces; faire en sorte que l’on dispose de la souplesse opérationnelle
suffisante pour s’adapter facilement aux exigences des usagers
et de l’exploitant sur un horizon de 20 ans; réduire les coûts d’exploitation et d’entretien; rehausser le niveau de sûreté général.
« Les principaux défis ont consisté à créer un ouvrage international
qui soit le reflet des gens de Québec et qui porte la signature de
l’ingénierie québécoise, ce qui a été fait grâce à une volumétrie
unique et distincte, le tout sans causer d’interruption de service et
avec un budget modeste de quelque 60 millions », résume Serge
Vézina, ingénieur en structure et concepteur principal du projet
chez Dessau.
Conformément aux grands principes du développement durable,
on s’est efforcé de récupérer et d’intégrer une partie des ouvrages
14
existants. On a donc conservé le secteur nord de l’aérogare, construit
le nouveau bâtiment dans l’empreinte de la partie de l’aérogare
démolie, réutilisé une partie des fondations, du sous-sol et de la dalle
structurale du rez-de-chaussée et enfin vendu 90 % des ouvrages
de charpente démolis. « Le sous-sol a été conservé et on lui a
superposé un premier socle en béton. L’ossature métallique y a été
boulonnée avec des ancrages conventionnels, des butoirs et des clés
de cisaillement à des fins parasismiques », explique Serge Vézina.
À l’extérieur, la corniche existante est devenue un élément ondulé
survolant le côté air pour évoquer une aile d’avion et offrir une
signature visuelle facilement identifiable. Elle contourne ensuite le
bâtiment pour se terminer du côté ville, où elle articule la façade et
soutient un écran d’affichage. À l’intérieur, une attention particulière
a été apportée au choix de matériaux en résonance avec l’identité
québécoise et à l’aménagement d’espaces vastes, hauts et lumineux
offrant un parcours agréable ainsi qu’un contrôle précis du confort
thermique, visuel et auditif.
On a opté pour un concept structural économique, durable et de
mise en œuvre simple, afin de pouvoir répondre à l’expression
visuelle de la volumétrie architecturale et de l’organisation interne
de l’espace tout comme aux impératifs de l’échéancier.
Le choix de l’acier a été dicté par les grandes portées de 16 à 18 m
et les dégagements de 13 m requis pour créer les verrières et
donner au toit sa signature architecturale. Ces verrières ont été
réalisées à l’aide de profilés tubulaires en acier maintenus par un
système de câbles leur donnant l’allure de mâts de bateau et per-
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mettant la réversibilité des efforts en succion comme en pression.
« Dans ce projet, nous avons essayé de concilier élégance et durabilité
et ce fut pour nous un exercice très intéressant, d’autant plus que
chaque étape a dû être pensée de façon à respecter l’exigence du
maintien des activités aéroportuaires », rappelle Serge Vézina.
La fabrication et le montage de la charpente se sont effectuées
grâce à la collaboration de tous les intervenants, et notamment au
jumelage du dessinateur du fabricant et de l’ingénieur en structure.
Cette coopération s’est développée dans le cadre d’ateliers de travail virtuels durant lesquels le logiciel 3D servant à l’élaboration des
dessins d’atelier était partagé sur le portail Internet de Dessau, une
méthode qui a fait gagner beaucoup de temps. Le jury de l’ICCA a
justement primé ce projet « pour la clarté du concept architectural,
les détails esthétiques des attaches et le partage du modèle 3D
entre l’ingénieur et le fabricant ».
ARCHITECTE : Consortium d’Architectes GPC
INGÉNIEUR EN STRUCTURE : Dessau inc.
ENTREPRENEUR GÉNÉRAL : Verreault inc.
PROPRIÉTAIRE : Aéroport de Québec inc.
FABRICANT DE LA CHARPENTE : Tecno Métal inc., Canam Canada
Photos Michel Brunelle
Les structures de support des toits sont de type conventionnel et
apparentes, à l’exception de la travée centrale, qui a été conçue et
érigée pour permettre le passage des principaux services mécaniques
et électriques dissimulés dans l’entreplafond. La stabilité latérale du
toit est assurée par l’action combinée de portiques à articulations
rigides et de contreventements horizontaux en acier en lien avec les
murs de refend de béton disposés aux pourtours des puits d’escalier
et d’ascenseur.
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UN ESPACE AU CŒUR DE L A FÊTE
T
ous ceux qui sont passés par Québec en 2008 se souviennent
que le pavillon Espace 400e, en bordure du bassin Louise, fut
un bâtiment phare des célébrations, hôte de quantité de
spectacles, d’ateliers, de débats, etc. Il a été considérablement
agrandi en prévision de la fête. Il s’agissait de la deuxième
rénovation d’importance de cette ancienne cimenterie, déjà
recyclée pour l’évènement « Québec 1984 ».
Le bâtiment n’a pas seulement été agrandi et transformé, il a
littéralement fait peau neuve! En effet, une double peau en verre
et en acier, un mur rideau continu, homogène et lisse l’enveloppe
maintenant. C’est un écrin transparent arborant des sérigraphies
d’une image choisie parmi les archives photographiques du port de
Québec et permettant des projections d’images visibles des deux côtés.
« Bien que la demande officielle de certification n’ait pas été faite,
ce projet visait l’atteinte des critères de classification LEED argent.
C’est en partie pourquoi nous avons conservé l’enveloppe existante,
sauf la partie sud, nécessairement déconstruite pour procéder à l’agrandissement demandé », explique Gilles Prud’homme, architecte
chez Dan S. Hanganu architectes.
Le jury de l’ICCA a décerné un prix à ce projet pour l’effet rassembleur
de la façade, son impact environnemental positif, sa transparence
et sa légèreté. À noter qu’il a également reçu le Prix de l’Ordre des
ingénieurs du Québec, dans la catégorie développement durable.
Un mur rideau étanche en verre simple a donc été suspendu à une
nouvelle ossature d’acier fixée en deux points à la structure de béton
du bâtiment existant. « L’utilisation originale des poutrelles d’acier
que nous avons fixées au toit et au mur de fondation nous a permis
de limiter les attaches et de préserver les propriétés isolantes de
16
l’enveloppe existante », affirme Marc Leblanc, ingénieur en structure
chez SNC-Lavalin. Cette paroi dynamique permet le contrôle de
l’espace d’air captif entre la nouvelle enveloppe et l’ancienne. Grâce
à cette enveloppe à « émissivité variable », le bâtiment change
d’apparence selon le point de vue, l’heure de la journée et le cycle
des saisons.
Une toiture végétale, accessible pour les visiteurs, a été aménagée
du côté ouest, de même qu’une passerelle suspendue. Un mur
trombe installé en façade sud agit comme capteur et accumulateur
de rayonnement solaire. Un système géothermique avec planchers
radiants contribue aussi au chauffage de l’édifice.
« Le véritable défi pour nous a été l’installation des poutrelles à la
verticale et la coordination du travail avec les autres corps de métier,
qui a demandé un suivi très serré », se souvient André Goulet,
président de Les Aciers Fax, le fabricant de la charpente.
« Du point de vue structural, la grande particularité de ce projet a
été l’utilisation de poutrelles d’acier comme colonnes pour supporter
les murs de verre, ce qui est très rare, et la principale difficulté a
consisté à s’assurer de leur compatibilité avec les connexions »,
confirme Sébastien Paré, ingénieur en structure, chargé de la
vérification des poutrelles d’acier chez Canam Canada.
Le bâtiment abrite maintenant le Centre de découverte de Parcs
Canada, qui propose une nouvelle exposition permanente sur
l’immigration, le Saint-Laurent et le réseau de Parcs Canada.
ARCHITECTE : Consortium Dan Hanganu + Côté Leahy Cardas
INGÉNIEUR EN STRUCTURE : SNC-Lavalin inc.
ENTREPRENEUR GÉNÉRAL : EBC inc.
PROPRIÉTAIRE : Parcs Canada / TPSGC
FABRICANT DE LA CHARPENTE : Les Aciers Fax inc.; Canam Canada
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Photos Esther Labalette
UNE PASSERELLE SUR LE FLEUVE
L
e site du bassin Brown est chargé d’histoire puisque c’est là
que débarquèrent les soldats britanniques du général Wolfe en
1759. Par la suite, de nombreux chantiers navals et un quai
ferroviaire y furent construits. Abandonné depuis 1973, il était tombé
dans l’oubli. Le gouvernement fédéral ayant décidé de léguer des
sites fluviaux à la Ville de Québec pour son 400e anniversaire,
l’administration portuaire de Québec a souhaité le réaménager,
souhait qui s’inscrit dans un mouvement de réappropriation des rives
du fleuve.
Le projet se démarque par la mise en valeur du lieu et par les points
de vue qu’il offre sur la ville et le fleuve. Son aménagement permet
la création d’un lien visuel et physique entre la rive et la Haute-Ville
de Québec grâce à un axe piétonnier débutant au pied de l’escalier
du Cap-Blanc pour se terminer par une jetée surplombant le fleuve :
une passerelle d’acier.
« En fait, la passerelle n’a été imaginée que dans un deuxième
temps, confie Marc Letellier, architecte chez Gagnon, Letellier, Cyr,
Ricard, Mathieu Architectes. Au départ, il s’agissait seulement de
construire le Centre d’interprétation du bassin Brown. »
Harmonieux retour des choses, le toit du centre en question sert
aujourd’hui de lien piétonnier jusqu’à la passerelle. Dans le fleuve,
l’ancrage et la fondation du mât de cette passerelle sont assurés
par l’un des deux piliers duc-d’albe existants. L’autre extrémité
prend appui sur d’anciennes infrastructures maritimes devant
supporter une rampe d’embarquement pour navires. Les travaux
de fondation ont ainsi été réduits au minimum.
de la géométrie complexe de la structure et du site d’implantation,
très exposé au vent et aux intempéries.
« Ce mandat a exigé beaucoup plus de coordination qu’un projet
ordinaire et il nous a fallu faire preuve d’ingéniosité, parce qu’il n’y
avait rien dans le code canadien sur le type d’assemblage requis
pour assurer la résistance et la stabilité de la structure. Nous avons
dû fabriquer des assemblages soudés non standard adaptés au
contexte des modules », raconte Jean-Louis Lemieux, ingénieur civil
chez Sturo-Métal.
Comme on l’imagine, le transport et l’installation n’ont pas été simples non plus. « La passerelle a été fabriquée en cinq modules que
nous avons dû convoyer par transport spécial et installer en utilisant
deux grues de 220 tonnes, le sol étant trop meuble pour supporter
une machine plus puissante. D’autre part, l’accès au chantier était
difficile et il n’est jamais simple de travailler au-dessus de l’eau »,
se souvient M. Lemieux.
Rappelant l’architecture d’un navire, la structure vient amplifier l’axe
créé entre la falaise et le fleuve, particulièrement de nuit quand les
piliers et tous les bollards sont illuminés. Le jury de l’ICCA a récompensé ce projet « pour sa triangulation esthétique et une intégration
réussie des éléments d’appui existants ».
ARCHITECTE : Gagnon, Letellier, Cyr, Ricard, Mathieu Architectes
INGÉNIEUR EN STRUCTURE : Tecsult | Aecom inc.
ENTREPRENEUR GÉNÉRAL : Verreault inc.
PROPRIÉTAIRE : Administration Portuaire de Québec
FABRICANT DE LA CHARPENTE : Sturo Métal inc.
DÉTAILLEUR : Dessins de Structure DCA inc.
Il s’agit d’une passerelle haubanée à trois travées en acier galvanisé
d’une longueur totale de 79 m et pesant 90 tonnes. Sa structure
est constituée d’un treillis en tube d’acier de forme triangulaire. La
hauteur de son mât atteint 21,3 m (type A, cadre rigide). Le tablier
est en pin jaune traité de 86 mm d’épaisseur.
« C’est une structure particulière dans la mesure où les deux mâts
à angle lui donnant la forme d’un A légèrement penché à partir
desquels on a installé des câbles de soutien qui ont été implantés
dans l’un des ducs-d’albe. Cela dit, les deux principaux défis
auront été la taille même des éléments et l’échéancier serré »,
affirme Marc Letellier.
La réalisation de la passerelle a présenté plusieurs défis techniques
du fait de l’utilisation des fondations en place, de l’espace restreint,
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POUR C ADRES À CONTREVENTEMENT CONCENTRIQUE
RÉSISTANT AUX FORCES SISMIQUES
UNE NOUVELLE TECHNOLOGIE CANADIENNE PRIMÉE FAIT GAGNER DU TEMPS DE
CONCEPTION ET SIMPLIFIE L A FABRICATION ET LE MONTAGE
Carlos de Oliveria, M.A.Sc., P.Eng., Jeffrey A. Packer, Ph.D., P.Eng., Constantin Christopoulos, Ph.D., P.Eng.
CADRES À CONTREVENTEMENT CONCENTRIQUE
RÉSISTANT AUX FORCES SISMIQUES
Les cadres à contreventement concentrique (CBF) sont parmi les
systèmes de résistance aux charges latérales les plus répandus pour
les bâtiments en acier à faible et moyenne hauteur. Cela s’explique
en grande partie par la simplicité de la conception et du montage
mais aussi par la plus grande rigidité des cadres à contreventement
concentrique par rapport à d’autres systèmes de résistance aux charges
latérales. Au Canada, les cadres à contreventement concentrique
résistant aux forces sismiques qui sont conçus pour une réponse ductile
se déclinent en deux catégories : les cadres à contreventement
concentrique modérément ductiles (type MD) et à ductilité limitée
(type LD).
Dans le cas d’un séisme de l’intensité retenue à la conception, les
cadres à contreventement concentrique de type MD et de type LD
dissipent l’énergie sismique par la plastification et le flambement
inélastique cycliques de leurs éléments de contreventement. Il n’est
donc pas surprenant que la réponse globale du bâtiment en cas de
séisme soit déterminée par la forme du profilé, l’élancement des
parois et l’élancement global des éléments de contreventement dans
les cadres de type MD et de type LD.
En 2006, Packer a préconisé l’utilisation de profilés tubulaires ronds
ou de tubes à la place des profilés tubulaires rectangulaires pour les
éléments de contreventement à dissipation d’énergie. De nouvelles
recherches réalisées par Fell et al. (2009) appuient cette recommandation en suggérant que les contreventements comportant des sections
à ailes larges ou des profilés tubulaires ronds procurent une réponse
plus satisfaisante des cadres à contreventement résistant aux forces
sismiques que les contreventements à profilés tubulaires rectangulaires.
Les auteurs soulignent que dans ces sections, le flambement local
survient progressivement, ce qui retarde l’amorce de rupture au
niveau de la rotule plastique centrale du contreventement.
Les ingénieurs peuvent appliquer ces principes dans la conception de
cadres contreventés ductiles plus performants. Il est communément
admis que les profilés tubulaires sont la forme structurale la plus
performante pour supporter les charges de compression. Sachant que
les éléments de contreventement (à l’exception des contreventements
dans les systèmes en tension seulement) doivent être dimensionnés de
manière à supporter les efforts de compression, et compte tenu des
résultats des recherches cités plus haut, il est logique de recommander,
dans la mesure du possible, l’utilisation de profilés tubulaires ronds
(produits selon la norme CAN/CSA G40.20/21 ou ASTM A500) ou
de tubes (produits selon la norme ASTM A53) pour les éléments de
contreventement dans les deux types de cadres (MD et LD). Lorsque
18
les efforts de compression deviennent trop importants pour être supportés
par les profilés tubulaires ou les tubes (c’est-à-dire lorsque la capacité
de compression axiale des sections disponibles qui sont conformes
aux strictes exigences d’élancement de paroi et d’élancement global
pour les cadres de type MD ou de type LD devient insuffisante), il
convient de prescrire des éléments de contreventement à ailes larges.
Ces résultats, s’ajoutant aux travaux déjà effectués par Fell et al. (2006)
et aux recommandations faites par Uriz et al. (2007), ont également
motivé les modifications observées dans les exigences d’élancement
de paroi pour les systèmes de contreventement résistant aux forces
sismiques à profilés tubulaires ronds et rectangulaires dans la dernière
version de la norme relative à la construction en acier de la CSA (2009)
et la récente ébauche de la norme relative au risque sismique de
l’AISC (2008).
La réponse sismique des cadres à contreventement concentrique, qui
se caractérise par la plastification et le flambement cycliques des
éléments de contreventement, impose des contraintes considérables
sur les assemblages d’extrémité des contreventements activés. Par
conséquent, la norme CAN/CSA-S16 stipule que les assemblages
dans les cadres à contreventement concentrique (CBF) résistant aux
forces sismiques soient conçus pour être plus résistants que la capacité
transversale nominale des éléments de contreventement. Plus précisément, pour les éléments de contreventement dans les deux types de
cadres (MD et LD ), la résistance pondérée des assemblages doit être
supérieure, à la fois à la capacité en traction probable des éléments
de contreventement en traction (exprimée par Tu = AgRyFy), et à la
capacité en compression probable des éléments de contreventement
en compression (Cu, exprimée par la valeur la moins élevée de AgRyFy
ou 1.2Cr / , où Cr est calculé à l’aide de RyFy et de la résistance en
compression post-flambement probable des éléments de contreventement). Le détaillage des connexions pour obtenir une telle résistance
peut s’avérer assez difficile, en particulier avec les profilés tubulaires.
ASSEMBL AGES DE CONTREVENTEMENTS À PROFILÉS
TUBUL AIRES RÉSISTANT AUX FORCES SISMIQUES
L’assemblage par gousset de profilés tubulaires entaillés est le détail
d’exécution le plus fréquemment utilisé pour raccorder les éléments
de contreventement à profilés tubulaires à l’intersection poutre-poteau.
Ce type d’assemblage produit un décalage en cisaillement dans le
profilé tubulaire, ce qui peut entraîner une rupture de l’assemblage à
des charges inférieures à la limite d’élasticité prévue du contreventement.
Il est donc conseillé de renforcer l’aire nette des assemblages à profilés
tubulaires entaillés dans les cadres à contreventement concentrique
(CBF) ductiles. Comme nous l’avons vu plus haut, les profilés tubulaires
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Confirmation de la longueur de la diagonale par le Groupe Canam avant
soudure en atelier des connecteurs Cast ConneX au profilé HSS
ronds et les tubes dissipent plus efficacement l’énergie que les profilés
tubulaires rectangulaires, mais le renforcement des profilés ronds
nécessite l’utilisation d’une plaque courbée, de cornières ou de segments d’autres profilés ronds, ce qui accroît le coût du détaillage et de
la fabrication des assemblages renforcés. Pour compliquer davantage
le problème, la prochaine édition de la norme CAN/CSA-S16 préconisera l’utilisation d’une limite d’élasticité probable (RyFy) d’au moins
460 MPa lors de la conception des assemblages de contreventement
à profilés tubulaires et ce, quelle que soit la limite d’élasticité minimum
stipulée pour le profilé utilisé. Cette modification augmentera considérablement la taille (ainsi que les matériaux, la main-d’œuvre et donc
le coût associé) de tous les assemblages de contreventements à profilés
tubulaires et harmonisera en partie notre norme avec les dispositions
relatives au risque sismique de l’AISC qui recommandent depuis
plusieurs années des valeurs Ry plus élevées pour les contreventements
à profilés tubulaires.
Pour ce qui est de la fabrication des éléments de contreventement,
les entailles découpées ou brûlées dans les profilés tubulaires doivent
présenter des rebords parfaitement lisses, car la présence d’encoches
peut être propice à l’amorce et à la propagation de fissures dans
l’assemblage lors d’un tremblement de terre. En général, on recommande le soudage sur chantier des soudures d’angle entre le profilé
tubulaire entaillé et le gousset, un procédé coûteux qui exige un
contrôle de qualité et des inspections sur place. Si le boulonnage en
chantier est la méthode choisie, les assemblages doivent utiliser des
épissures afin que la charge reste concentrique, ce qui nécessite un
nombre important de boulons précontraints. Dans de nombreux
cas, le nombre de boulons requis pour réaliser ces assemblages
anti-glissement aux extrémités du contreventement est prohibitif.
INNOVATION CANADIENNE PRIMÉE –
Conscients de la nécessité de trouver une solution simple au dilemme
des assemblages de contreventements à profilés tubulaires résistant
aux forces sismiques, une équipe de chercheurs de l’Université de
Toronto dirigée par les professeurs Jeffrey Packer et Constantin
Christopoulos a mis au point des connecteurs en acier moulé standardisés, formés de manière à éliminer le besoin de renforcement
des assemblages. Ces connecteurs sont aujourd’hui commercialisés
dans la gamme des connecteurs à haute résistance de Cast Connex
Corporation, une société torontoise.
Bien qu’un certain nombre d’industries - ferroviaire, maritime, minière,
agricole, énergétique et militaire – utilisent abondamment les pièces
en acier moulé dans leurs applications structurelles, l’industrie de l’acier
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de construction nord-américaine
s’est montrée jusqu’ici réticente.
Essai cyclique d’une diagonale HSS de 6 m
L’utilisation de l’acier moulé pour
équipée de connecteurs Cast ConneX
résoudre le problème des assemréalisé à l’École Polytechnique de Montréal
blages de contreventement
confère à la solution mise au point par l’équipe de chercheurs de
Toronto son caractère à la fois innovant et pratique.
Sur une extrémité, les connecteurs à haute résistance présentent une
forme et une préparation circulaires, ce qui leur permet d’être soudés
en atelier à un contreventement à profilés tubulaires ronds. La soudure
circonférentielle élimine l’inconvénient du décalage en cisaillement
dans l’assemblage, et avec la soudure sur chanfrein à pénétration
complète, le joint est intrinsèquement aussi solide que le contreventement, quelle que soit la surcapacité réelle des profilés tubulaires. En
outre, la préparation chanfreinée sur le nez de l’assemblage est compatible avec n’importe quel profilé tubulaire d’un diamètre extérieur
donné, quelle que soit l’épaisseur de paroi de la section – la standardisation de l’assemblage est ainsi réalisée. Cette standardisation
tire profit de la tendance des manufacturiers à privilégier la production
en grande série des pièces en acier moulé, ce qui fait des connecteurs
une solution pratique du point de vue commercial.
Sur l’autre extrémité, les connecteurs permettent de réaliser un
assemblage boulonné au gousset à double plan de cisaillement. Cet
ensemble boulonné peut être exécuté de manière à procurer une
résistance égale à la résistance à la traction probable du profilé tubulaire utilisé. Les connecteurs étant fournis sans trous de boulonnage,
l’ingénieur concepteur d’assemblages est libre d’utiliser la disposition,
la classe et le diamètre des boulons de son choix. De plus, si le choix
d’assemblages anti-glissement s'impose, le fait que les surfaces de
contact des connecteurs à haute résistance soient rugueuses permet
de réduire le nombre de boulons requis, dans la mesure où il est possible
d’obtenir une résistance anti-glissement de catégorie B par un traitement
approprié du gousset. Par ailleurs,
si l’ajustement au chantier devient
problématique ou si les assemblages doivent être apparents,
auquel cas l’architecte préfère
éviter les assemblages boulonnés,
les connecteurs peuvent être
soudés aux goussets au chantier.
Ayant été mis au point dans un
cadre universitaire, les contreventements équipés de connecteurs
à haute résistance ont fait l’objet
Diagonale HSS circulaire équipée de
connecteurs Cast ConneX dans un cadre
de contreventement sismique du bâtiment
administratif de Sandoz Canada inc.
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d’essais à pleine échelle pour démontrer leur efficacité lors d’un séisme de l’intensité considérée
en conception. Ces essais, effectués à l’Université de Toronto et à l’École Polytechnique de
Montréal, ont été bien documentés (de Oliveira et al., 2008a, de Oliveira et al., 2008b,
Tremblay et al., 2008).
Le tout premier projet dans lequel on a utilisé des contreventements équipés de ces connecteurs
innovants était un immeuble à bureaux de quatre étages (avec possibilité d’agrandissement à
six étages) conçu et construit par le Groupe Canam inc. (membre de l’ICCA, Boucherville,
Québec) et Les Architectes Odette Roy et Isabelle Jacques (St-Georges, Québec). Cet immeuble,
prochain siège administratif de Sandoz Canada inc., fait partie d’un vaste complexe comprenant
40 000 pieds carrés d’installations de fabrication, 10 500 pieds carrés d’entrepôts et 17 000
pieds carrés de bureaux. Le site se trouve à Boucherville (Québec) dans la région de St-Lambert
près de Montréal, une région à risque sismique moyennement élevé.
Le projet Sandoz du Groupe Canam, qui représente plusieurs années de recherche et de
commercialisation, a permis aux chercheurs de l’Université de Toronto et à Cast Connex
Corporation d’être les premiers gagnants du « Prix d’excellence en innovation dans le domaine
du génie civil » décerné en 2009 par la Société canadienne de génie civil. Ce prestigieux
prix, remis par la corporation des ingénieurs en génie civil, récompense une innovation
technologique dans le domaine du génie civil susceptible d’avoir des retombées considérables
et bénéfiques pour la prospérité et le bien-être de la société.
Une nouvelle caractéristique pratique des
connecteurs à haute résistance Cast ConneXMD :
Cast Connex Corporation est sur le point de
lancer un Manuel de conception contenant
des détails complets sur les assemblages
boulonnés à plans de cisaillement doubles
pour chaque combinaison possible d’assemblage connecteur/diagonale, aussi bien pour
les assemblages à boulons par contact que
pour les assemblages anti-glissement et pour
des boulons de divers diamètres et classes.
Le manuel traite également de nombreux
autres sujets, parmi lesquels les essais réels
à pleine échelle effectués par la société et
une discussion sur les meilleures pratiques à
adopter pour l’ajustement, le perçage et le
soudage des connecteurs.
Pour commander à l’avance votre copie
électronique gratuite, écrivez par courriel à :
[email protected].
Gros plan de la connexion d’une diagonale équipée
de connecteurs Cast ConneX lors d’un essai cyclique
à pleine échelle réalisé à l’École Polytechnique
de Montréal
Soudeur du Goupe Canam soudant un connecteur Cast ConneX à un profilé HSS circulaire lors de la fabrication
d’une diagonale d’un cadre de contreventement sismique
Pour en savoir plus sur Cast Connex Corporation, visitez www.castconnex.com
RÉFÉRENCES
AISC, 2005. Seismic provisions for structural steel buildings. ANSI/AISC 341-05, ANSI/AISC 341s1-05,
American Institute of Steel Construction, Chicago, Illinois.
Fell, B., Kanvinde, A., Deierlein, G., Myers, A. and Fu, X., 2006. Buckling and Fracture of Concentric Braces
under Inelastic Cyclic Loading. Structural Steel Education Council, Steel Tips No. 94.
AISC, 2008. Seismic provisions for structural steel buildings. September 19, 2008 draft of the 2010
AISC/AISC 341 Specification.
Fell, B.V., Kanvinde, A.M., Deierlein, G.G. and Myers, A.T., 2009. Experimental investigation of inelastic cyclic
buckling and fracture of steel braces. ASCE Journal of Structural Engineering, 135 (1), 19-32.
CSA, 2005. Charpentes de bâtiments en acier — Calcul aux états limites. CAN/CSA-S16-05.
Association canadienne de normalisation, Toronto, Ontario.
Packer, J.A., 2006. Tubular brace member connections in braced steel frames. 11th. International Symposium
on Tubular Structures, Québec City, Canada, Proceedings, pp. 3-11.
CSA, 2009. Design of steel structures CSA-S16-09. Canadian Standards Association, Toronto, Ontario.
Tremblay, R., Christopoulos, C., Packer, J. A. and de Oliveira, J. -C., 2008. Quasi-Static Cyclic Testing of
Individual Full-Scale Circular Steel Tubular Braces Equipped with Cast ConneX™ High-Strength Connectors.
Joint École Polytechnique de Montréal and University of Toronto Publication.
de Oliveira, J.-C., Packer, J. A. and Christopoulos, C., 2008a. Cast Steel Connectors for Circular Hollow Section
Braces Under Inelastic Cyclic Loading. ASCE Journal of Structural Engineering, 134(3), 374-383.
de Oliveira, J.-C., Packer, J.A., Christopoulos, C., Tremblay, R. and Gray, M.G., 2008b. Full-Scale Experimental
Validation of Standardized Seismic-Resistant Cast Steel Brace Connectors. Proceedings, 14th annual World
Conference of Earthquake Engineering, Beijing.
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Uriz, P., Sabelli, R. and Mahin, S.A., 2007. Design implications of recent research on SCBF. Advisory Notice
submitted to American Institute of Steel Construction.
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RÉSUMÉ DES PRIX ET BOURSES
Rob White
BOURSE G.J. JACKSON
La Bourse G. J. Jackson est
remise annuellement par la
Fondation pour la formation en
charpentes d’acier en hommage
à Geoffrey Jackson. M. Jackson
a été pendant de nombreuses
années l’un des plus éminents
représentants de l’industrie de la
fabrication de l’acier de charpente au Canada et a été l’un des
créateurs de la Fondation pour la formation en charpentes d’acier
(FFCA). La bourse est décernée à un étudiant canadien postuniversitaire d’ingénierie en structure se spécialisant dans les charpentes
en acier. Cette prestigieuse bourse d’un an est actuellement d’une
valeur de 15 000 $. La bourse est remise à l’occasion de l’Assemblée
générale de la FFCA.
Le lauréat de la bourse 2009 est Hassan Moghimi, de l’Université
d’Alberta. Hassan a reçu sa bourse lors du Congrès annuel de
l’ICCA/FCCA qui s’est tenu en juin à Winnipeg (Manitoba).
Hassan Moghimi est un étudiant au doctorat qui travaille sous la
direction de R.G. Driver à l’Université d’Alberta. Le projet d’Hassan
explore de nouvelles applications pour les refends en acier. Les
travaux d’Hassan examineront les effets d’une déflagration accidentelle sur les refends et la réponse associée, ainsi que l’utilisation
de refends dans les zones de faible sismicité. Le but de ces travaux
est de trouver des solutions économiques pour l’utilisation de refends
en acier dans les structures industrielles.
CONCOURS POUR ÉTUDIANTS EN ARCHITECTURE
2009 DE L A FFCA
« Tension » Le défi
D’un point de vue architectural, la résolution de la traction dans une
charpente peut être envisagée comme l’expression d’un équilibre
des forces contraires satisfaisant sur le plan artistique. Bien que les
notions de traction évoquent immédiatement des images de charpentes résistantes à la traction, la portée de cette exploration ne
devait pas forcément être limitée. Les étudiants étaient invités non
seulement à étudier la traction dans toutes ses expressions : formes,
surfaces, éléments de structure, et assemblages; mais ils étaient
également encouragés à explorer la traction dans le cadre de
l’interaction structurale entre la traction et la compression, dans la
mesure où celle-ci aboutit à la résolution structurale de la forme
architecturale. Mais quelle que soit leur vocation, utilitaire ou esthétique, toutes les réponses sont confrontées au même problème :
l’application de la traction pour parvenir à une solution harmonieuse.
À cette fin, la solution ne devait pas masquer ses exigences struc-
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turales; elle devait, au contraire, être mise en valeur et exploitée,
tant d’un point de vue architectural que structural.
Le défi proposé aux étudiants était la conception d’une structure
qui explore la traction sur un site de leur choix. Les concepteurs
étaient libres de choisir l’objet, la portée et l’envergure de leur
structure, mais ils devaient bien garder à l’esprit la signification
pour nous d’appliquer et d’expérimenter la traction dans une structure. Cette structure devait se composer principalement d’acier,
mais pour le reste, la palette des matériaux utilisables était libre.
Le jury était composé de : Chris Adach (M & G Steel Ltd.), Neb
Erakovic (Halcrow Yolles), Roger Pavan (Pavan Architects) et Carol
Klleinfeldt (Kleinfeldt Mychajlowycz Architects Inc.).
Prix d’Excellence
Matt Schmid,
Université de Toronto
Conseiller académique : Philip Beesley
Montant : 3 000 $
Prix du Mérite
Jonathan Cummings,
Université de Toronto
Conseiller académique : David Bowick
Montant : 2 000 $
BOURSE DE RECHERCHE H.A.
KRENTZ 2009
La bourse H. A. Krentz distingue
un chercheur dont le sujet d’étude
présente un intérêt particulier et
promet d’améliorer la compréhension des charpentes en acier ou
de réaliser des avancées dans
l’économie, la sécurité ou la fiabilité des charpentes en acier. La bourse H. A. Krentz 2009 est
attribuée à Robert G. Driver, Ph.D., Department of Civil and
Environmental Engineering, Université d’Alberta.
Le professeur Driver est président du Progressive Collapse
Subcommittee (A279.6) chargé de l’élaboration de la norme CSA
S850, « Design and Assessment of Buildings against Blast ». Il fait
également partie du comité sur la norme CSA-S16 et assure la
coordination entre les deux normes. Ses principaux intérêts de
recherche portent sur la conception et le comportement des charpentes d’acier, en particulier les assemblages soudés et boulonnés,
les refends en acier, l’acier haute perfomance, la réhabilitation, les
poteaux composites et le comportement sous charges extrêmes.
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La Fondation pour la formation en charpentes d’acier a attribué
une bourse de 24 000 $ au professeur Driver pour ses travaux sur
l’« Élaboration de critères canadiens pour l’atténuation de l’effondrement en cascade pour les charpentes en acier ». Les lauréats de
cette bourse reçoivent aussi en cadeau la somme de 5 000 $. Le
professeur Driver a également reçu cette bourse en 2006, 2007 et
en 2008.
BOURSE D’ARCHITECTURE 2009 DE L A FFCA
La FCCA est heureuse d’offrir des bourses d’études aux étudiants
inscrits dans des écoles d’architecture professionnelles accréditées
au Canada. Ces étudiants doivent démontrer leurs qualités d’innovation et d’excellence dans la construction en acier. Les critères de
la bourse ont été proposés par l’école et les enseignants / l’administration de chaque établissement.
UNIVERSITÉ L AVAL
Pour les projets conçus pendant un atelier de conception :
Alexandre Guilbeault – Niveau baccalauréat
Guillaume Drouin Chartier – Niveau maîtrise
Simon Pelletier – Niveau maîtrise
UNIVERSITÉ DE MONTRÉAL
Prix d’excellence
Jean François Marceau
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portement des connecteurs de cisaillement prolongés. Cette bourse
récompense Frankie Solomon pour ses réalisations passées et pour
ses efforts dans la promotion des études sur l’acier de charpente à
l’Université Dalhousie.
Le programme de bourses 2009-2010 pour la région Atlantique a
été modifié. À partir de 2009-2010, une seule bourse d’une valeur
de 7 500 $ sera offerte. Le comité régional Atlantique de l’Institut
canadien de la construction en acier (ICCA) a créé ce programme
de bourses d’études supérieures pour aider un ingénieur qui suit des
études universitaires supérieures en génie civil, avec spécialisation
sur les charpentes en acier ou un sujet apparenté. Le candidat peut
être un récent diplômé en ingénierie ou un ingénieur travaillant dans
l’industrie, le gouvernement ou l’enseignement. Le but de cette
bourse est d’offrir un soutien financier à une personne qui poursuit
ses études dans le domaine de l’acier de charpente et, en même
temps, d’encourager cette personne à faire carrière dans l’industrie
de l’acier.
RÉGION DE L’ONTARIO
En 2009, le Comité de la région de l’Ontario a remis des bourses à
des étudiants qui se sont distingués dans leurs cours de construction
en acier. Huit d’entre elles ont été décernées à des étudiants en
ingénierie et deux à des étudiants en architecture. Les bénéficiaires
ont été choisis en fonction des évaluations de leurs professeurs.
Cette année, les bénéficiaires sont :
Deuxième prix
Marc-Antoine Grondin
Vincent Carrière-Marleau
Simon Chawky
UNIVERSITY OF BRITISH COLUMBIA
Excellence dans la conception d’acier
Charlotte Falk
Kali Gordon
Katy Mulla
L’ICCA propose aussi un certain nombre de programmes de bourses
et d'initiatives à l’intention des étudiants dans tout le Canada.
Financées et administrées par des efforts régionaux, ces initiatives,
qui sont proposées aux étudiants entreprenant des études dans le
domaine de l’ingénierie en structures, permettent de promouvoir
les études sur l'acier de charpente dans les établissements
d’enseignement canadiens.
Boutilier
Keskinian
Charbonneau
RÉGION ATL ANTIQUE
Le programme de bourses de la région Atlantique est ouvert aux
étudiants qui suivent des études universitaires supérieures sur les
charpentes en acier ou un sujet apparenté dans l’une des quatre
universités en ingénierie de la région (Université du NouveauBrunswick, Université de Moncton, Université Dalhousie et
Université Memorial). Deux bourses de 2 500 $ chacune sont
offertes chaque année.
Une bourse a été remise en 2008 / 2009 à Frankie Soloman, de
Dalhousie. Ses recherches s’efforcent de mieux décrire le com-
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Reinders
Steenhof
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Bryan Boutilier, Université Windsor,
commandité par Benson Steel et Mirage Steel
Matthew Charbonneau, Université Waterloo,
commandité par M & G Steel et Walters Inc.
Devon Comstock, Université Western Ontario,
commandité par Dymin Steel et l’ICCA-Ontario
Daron Keskinian, Université de Toronto,
ingénierie, commandité par Telco Steel Works et
Mariani Metal Fabricators
Mark Reinders, Université McMaster,
commandité par Walters Inc. et Telco Steel Works
Mark Steenhof, Université Ryerson,
ingénierie, commandité par Skyhawk Steel et MBS Steel
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des prix d’excellence de la construction en acier de la région C.-B.
qui s’est tenue à Vancouver le 19 novembre 2009.
Stephen Clark, Canron Western Constructors Ltd.
Osvaldo Mote, George Third & Son Ltd.
RÉGION CENTRE
Le comité régional du Centre a créé une bourse annuelle d’un
montant de 2 000 $ qui est remise à un ou des étudiants inscrits
au College of Engineering de l’Université de Saskatchewan.
Pour de plus amples informations sur ces initiatives pédagogiques
ou pour savoir comment être candidat à une bourse, communiquez
avec votre directeur régional ou rendez vous sur nos sites Web à
www.cisc-icca.ca et www.ssef-ffca.ca.
Juan Giraldo Velez, Université Carleton,
commandité par Dymin Steel et M & G Steel
Université de Toronto, Architecture,
commandité par Mariani Metal Fabricators et l’ICCA-Ontario
Université Queen’s,
commandité par Benson Steel et Mirage Steel
Université Ryerson, architecture,
commandité par MBS Steel et Skyhawk Steel
Chaque bénéficiaire reçoit une bourse de 2 000 $. Les candidats
doivent être des étudiants de premier cycle qui se sont distingués
dans les cours de construction en acier pendant leur troisième
année et qui ont aussi choisi une option acier
pour leur dernière année. Les bourses ont été
remises aux étudiants à l’occasion de la 19e
réception printanière de la Région de l’Ontario,
qui s’est tenue le 13 mai 2009 au Living Arts
Centre de Mississauga.
RÉGION COLOMBIE-BRITANNIQUE
Depuis huit ans, le comité régional de C.-B. offre
un programme d’apprentissage en ingénierie
chez un fabricant. Ce programme intègre
formellement les études universitaires d’un étudiant
d’UBC avec l’expérience professionnelle dans des
entreprises coopératives pour un stage de quatre
mois auprès d’un fabricant membre de l’ICCA et
d’un consultant en ingénierie de la construction
en acier. Félicitations aux étudiants suivants qui
ont été sélectionnés pour participer au programme
2009. Le nom du fabricant membre de l’ICCA
est également indiqué. Ces étudiants ont reçu un
certificat à l’occasion de la cérémonie de remise
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ACTUALITÉS ET ÉVÉNEMENTS
FÉLICITATIONS À FAST + EPP ET CANNON DESIGN
Fast + Epp Structural Engineers et le cabinet d’architectes Cannon
Design de Vancouver ont reçu le Prix de la structure sportive ou de
loisirs de l'Institution of Structural Engineers pour l’ovale olympique
de Richmond. Ce prix, qui distingue l’excellence dans la conception
de structures, a été annoncé à Londres, Angleterre, le vendredi 9
octobre à l’occasion du gala des prix 2009 de l’Institution of Structural
Engineers et constitue la première distinction internationale décernée
à l’ovale olympique de Richmond. L’ovale s’est imposé devant de
prestigieux concurrents internationaux comme le Stade national
olympique de Pékin (le « nid d‘oiseau »), construit en 2008; le toit
du court central de Wimbledon, Londres (Angleterre); et la New
Elephant House, Copenhague (Danemark).
CÉLÉBRATION DU 50 e ANNIVERSAIRE DE SUPERMÉTAL
Depuis sa fondation en 1959 au Québec, Supermétal a fait du travail
d’équipe une priorité. Leur recette du succès repose sur la motivation
de chaque employé. De la conception à l’érection des structures
d’acier, du dessin par ordinateur à la plus petite soudure, tous les
liens de la chaîne sont importants. Chaque employé est appelé à
apporter le meilleur de soi-même et à travailler avec ses collègues
afin d’atteindre un produit et des services qui vont au-delà des
normes de l’industrie et des attentes des clients. Comme dans un
orchestre symphonique, chaque employé est amené à se surpasser,
d'où l’importance vitale du travail d’équipe.
Félicitations pour votre 50e et meilleurs vœux pour les 50
prochaines années!
LES MEMBRES DE L’ICCA-ONTARIO
VISITENT LES INSTALL ATIONS
D’ESSAIS STRUCTURELS DE
L’UNIVERSITÉ DE TORONTO
Le 7 octobre, à l’invitation du professeur
Christopoulos, les membres de la région
de l’Ontario ont visité les nouveaux laboratoires d’essais structurels de l’Université
de Toronto. Les installations ont été largement modernisées afin de
permettre l’acquisition de matériel d’essai et de détection de pointe
qui servira à réaliser des essais sur les charpentes métalliques.
Avant la visite des installations, plusieurs étudiants ont présenté
leurs projets de recherche. Ces étudiants étaient lauréats de la
bourse G. J. Jackson ou financés par la FFCA. Durant la visite, une
lauréate d’une bourse de la région de l’Ontario a effectué un essai
sur des assemblages de tubes elliptiques.
JOURNÉE DE GOLF
ANNUELLE DE
L’ICCA-ONTARIO
La région de l’Ontario a
organisé sa journée de golf
annuelle le 19 septembre
au Carlisle Golf & Country
Club. Le quatuor gagnant,
composé de Neil McMillan, Tsvet Tsokov, Steven Law et Tim
Haskett, a reçu le prix du « plus bas pointage ». Merci à Mike Minielly
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d’avoir assuré la coordination de cette agréable journée pour les
membres et les invités.
Debout – de gauche à droite – Mike Minielly (Dymin Steel), Randy Abbott
(Skyhawk Steel Ltd.), Neil McMillan (AECOM), Tsvet Tsokov (Telco Steel Works),
Steven Law (Company), Tim Haskett (Canam Canada)
Assis – de gauche à droite – Tom Lau-Wiffin, président de l’ICCA-Ontario
(Ed Lau Ironworks), Paul Ast (Jablonsky, Ast and Partners)
MONTAGE PÉDAGOGIQUE POUR LE CAMPUS DE
WINNIPEG DU RED RIVER COLLEGE
La région Centre de l’ICCA fabrique le montage pédagogique qui
doit être installé sur le campus du Red River College. Il s’agit essentiellement d’un poteau comportant plusieurs éléments métalliques
rattachés par diverses méthodes d’assemblage. Depuis quelques
années, de nombreux campus de collèges et d’universités sont
équipés de ce type de montage pédagogique pour permettre aux
étudiants d’observer dans des conditions réelles comment les
éléments de charpente d’acier sont utilisés quotidiennement dans
la construction de bâtiments, de ponts et de structures diverses.
Le comité régional de l’ICCA (dans ce cas, le comité de la région
Centre) offre la structure au collège. Le montage pédagogique est
fabriqué, transporté sur le site et monté par les membres du comité
régional de l’ICCA sans frais pour le collège. Le collège choisit
l’emplacement sur le campus et fournit généralement le socle en
béton pour la structure. Pour plus de détails sur ce programme,
contactez votre directeur régional de l’ICCA.
LE POINT SUR L A FORMATION EN LOGICIEL AU SAINT
JOHN HIGH SCHOOL
La formation des enseignants de l’école secondaire de la région de
Saint John qui seront amenés à utiliser le logiciel SDS II dans le
cadre de leurs programmes de technologie s’est déroulée au mois
de juin dans les installations de formation d’Ocean Steel. Le
représentant régional de l’ICCA a fait une présentation sur le rôle
de l’ICCA dans l’industrie de l’acier en soulignant les perspectives
professionnelles dans ce secteur. Les 2 et 3 septembre, les
enseignants en technologie de la région de Saint John se trouvaient
dans les installations d’Ocean Steel pour terminer leur formation au
logiciel SDS II. Alan Lock a passé la matinée du 2 septembre à
présenter un aperçu complet de l’industrie de l’acier de charpente et
de son importance pour l’économie des provinces de l’Atlantique. Il
a été question plus particulièrement des exigences d’un certain
nombre d’emplois spécifiques à l’industrie de l’acier ainsi que des
perspectives d’emploi actuelles dans l’industrie. Dans l’après-midi,
les participants se sont rendus à la mine PCS Piccadilly, où ils ont
notamment pu effectuer une visite guidée du tout nouveau bâtiment
de 4 000 tonnes.
CONCOURS NATIONAL POUR ÉTUDIANTS DE PONTS
D’ACIER 2010 DE L’ASCE/AISC
L’ICCA et la FFCA sont fiers de parrainer le concours national pour
étudiants de ponts d’acier. Pour un ingénieur en structures, la conception de ponts est peut-être le défi le plus stimulant qui soit. Ce
concours offre aux participants l’occasion de concevoir un pont et
de le mettre à l’épreuve. Les étudiants sont invités à appliquer leurs
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connaissances théoriques pour réaliser un projet concret en tenant
compte de l’ensemble des exigences inhérentes à la conception d’un
ouvrage métallique, à savoir : les qualités esthétiques, la rapidité de
construction, la légèreté, la rigidité, l’économie et l’efficacité.
Le concours 2010 se déroulera les 28 et 29 mai à Purdue University,
Indiana. L’AISC et les parrains du concours apportent une aide
financière pour la prise en charge des frais de déplacement des
équipes invitées. La première équipe de chaque région reçoit 1 000
$ (US). La deuxième équipe de chaque région reçoit 500 $ (US).
La FFCA offre 1 000 $ à chaque équipe canadienne qui se qualifie
pour la compétition nationale. La FFCA essaie également de jumeler
une équipe avec un fabricant de l’ICCA local. Les comités régionaux
de l’ICCA offrent différents niveaux d’aide financière aux équipes
canadiennes qui participent aux compétitions régionales. Pour plus
de détails, consultez le site Web de la FFCA : www.ssef-ffca.ca
COURS DE FORMATION CONTINUE – PRINTEMPS 2010
Tous les cours indiqués ici auront lieu au printemps 2010. Les dates
et les lieux exacts restent à confirmer. Consultez régulièrement le site
Web : www.cisc-icca.ca/courses
Conception de bâtiments industriels
Ce cours illustre la conception des états limites d’un bâtiment
industriel à un seul étage. Il renvoie fréquemment au Code national
du bâtiment du Canada 2005 (CNBC 2005) et à la norme
CAN/CSA-S16-01 « Règles de calcul aux états limites des charpentes
en acier », supplément à la norme S16S1-05 compris, et plus particulièrement à l’applicabilité aux bâtiments industriels types. Le
cours renvoie également au « Crane-Supporting Steel Structures:
Design Guide, 2nd Edition » de l’ICCA ainsi qu’à diverses publications
de l’AISC.
Québec, QC Printemps 2010 Trois-Rivières, QC Printemps 2010
Montréal, QC Printemps 2010
Boulonnage et soudage à l’intention des ingénieurs en structure
Ce cours propose une introduction à l’assemblage des charpentes
d’acier et insiste sur les solutions économiques et pratiques. Bien
que ce ne soit pas un cours de conception d’assemblages proprement dit, les participants en tireront cependant une solide compréhension des matériaux, produits, caractéristiques, installations,
problèmes sur le chantier et méthodes de calcul pour l’assemblage
des charpentes d’acier.
Québec, QC Printemps 2010 Trois-Rivières, QC Printemps 2010
Montréal, QC Printemps 2010
Conception parasismique d’immeubles à charpente d’acier
Ce cours très en demande sera offert une nouvelle fois dans les
centres à activité sismique du Canada et abordera la conception de
diverses catégories de contreventements et cadres rigides selon les
exigences du Code national du bâtiment du Canada (CNBC) –
Édition 2005 et de la norme CSA-S16-01 (S16S1-05) en incorporant
des exemples de conception d’immeubles allant de un à dix étages.
Quebéc, QC Printemps 2010 Montréal, QC Printemps 2010
NOUVEAUX MEMBRES
Lors de la réunion de novembre, le conseil d’administration de
l’ICCA a élu les nouveaux membres suivants.
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Linesteel (1973) Limited
561 Welham Road, Barrie ON L4N 8Z6
Tél: 705 721 6677 | Fax: 705 721 0778
Mometal Structures Inc.
201 Chemin du Lac, Varennes, QC, J3X 1P7
Tél: 450 929 3999 | Fax: 450 929 4505
Produits Metalliques PMI,
261, avenue du Havre, Rimouski QC G5M 0B3
Tél: 418 723 2610 | Fax: 418 725 4485
Steel 2000 Inc.
P.O. Box 669, 3686 Ford Drive, Chelmsford ON P0M 1L0
Tél: 705 855 0803
CENTRES DE DISTRIBUTION
Wilkinson Steel and Metals
888 S.E. Marine Drive, Vancouver BC V5X 2V3
Tél: 604 324 6611 | Fax: 604 301 3222
FOURNISSEURS
Laboratoire D’Essai Mequaltech
8740 boul. Pie-IX, Montréal, QC
Tél: 514-593-8338 | Fax: 514 593 8338
ÉVÉNEMENTS
IABSE-fib Conference
3 – 5 mai 2010, Dubrovnik, Croatie
www.iabse.org/conferences/Dubrovnik2010/index.php
NASCC
The Steel Conference
12 – 15 mai 2010 - Orlando, É.-U.
www.aisc.org
ASCE/AISC Student Steel Bridge Competition
28 – 29 mai 2010 – Purdue University, É.-U.
www.aisc.org/content.aspx?id=780
Congrès annuel de l’ICCA/FFCA 2010
9 – 12 juin 2010, Kananaskis, AB
4th International Conference on Steel and Composite Structures
21 – 23 juillet 2010, Sydney, Australie
www.iceaustralia.com
8th International Conference on Short & Medium Span Bridges
3 – 6 août 2010, Niagara Falls, ON
www.bridgeconference2010.com
The Pacific Structural Steel Conference 2010
19 – 22 octobre 2010, Pékin, Chine
www.pssc2010.com
International Symposium on Tubular Structures
15 – 17 décembre 2010, Hong Kong, Chine
www.hku.hk/civil/ISTS13
FABRICANT
Austin Steel Group Inc.
39 Progress Court, Brampton ON L6S 5X2
Tél: 905 799 3324 | Fax: 905 779 8011
D & M Steel Ltd.
1285 Ringwell Drive, Newmarket ON L3Y 8T9
Tél: 905 936 6612 | Fax: 905 836 6637
H I V E R
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A V A N T A G E
A C I E R
ACTIVITÉS RÉGIONALES
Alberta – The Steel Workshop
25 mars 2010
Prix de la construction en acier de l’Ontario
3 mai 2010 - The Living Arts Centre, Mississauga
27
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MEMBRES FABRICANTS DE L’ICCA - 13 NOVEMBRE 2009
Légende : B - bâtiments Br - ponts S - acier de charpente P - tôlerie J - poutrelles à treillis * bureau de vente
RÉGION DE L’ATLANTIQUE
Industries Canatal Inc.
Thetford Mines, QC
www.canatal.net
S
418 338 6044
Sturo Métal Inc.
Levis, QC
www.sturometal.com
S
418 833 2107
Jean Yves Fortin Soudure Inc.
Montmagny, QC
S
418 248 7904
S, P
418 834 1955
Lainco Inc.
Terrebonne, QC
B, Br, S
450 965 6010
Supermétal Structures Inc.
St. Romuald, QC
www.supermetal.com
B, S, P
418 849 6919
418 841 7771
Tardif Métal Inc.
Lac St-Charles, QC
www.sm-inc.com
Tecno Métal Inc.
Quebec, QC
tecnometal.ca
B, S
418 682 0315
Atcon Construction Ltd.
Miramichi, NB
www.atcongroup.com
Br
506 627 1220
Cherubini Metal Works Limited
Dartmouth, NS
www.cherubinigroup.com
S, P
902 468 5630
MacDougall Steel Erectors Inc
Cornwall, PE
www.macdougallsteel.com
S
902 855 2100
Les Aciers Fax inc
Charlesbourg, QC
Marid Industries Limited
Windsor Junction, NS
www.marid.ns.ca
S
902 860 1138
Charpentes d’acier Sofab Inc.
Boucherville, QC
www.sofab.ca
S
450 641 2618
MQM Quality Manufacturing Ltd.
Tracadie-Sheila, NB
www.mqm.ca
S, P
506 395 7777
Les Constructions Beauce-Atlas Inc.
Ste-Marie de Beauce, QC
www.beauceatlas.ca
S
418 387 4872
Ocean Steel & Construction Ltd.
Saint John, NB
www.oceansteel.com
S, P
506 632 2600
Les Industries V.M. Inc.
Longueuil, QC
S
450 651 4901
Les Métaux Feral Inc.
St-Jérúme, QC
Prebilt Structures Ltd.
Charlottetown, PE
www.prebiltsteel.com
S, P
902 892 8577
RKO Steel Limited
Halifax, NS
www.rkosteel.com
Tek Steel Ltd.
Fredericton, NB
ACL Steel Ltd.
Kitchener, ON
www.aclsteel.ca
S
519 568 8822
S
450 436 8353
Austin Steel Group Inc.
Brampton, ON
www.gensteel.ca
S
905 799 3324
Les Structures C.D.L. Inc.
St-Romuald, QC
www.structurescdl.com
S
418 839 1421
Azimuth Three Enterprises Inc.
Brampton, ON
S
905 793 7793
S, P
902 468 1322
Les Structures GB Ltée
Rimouski, QC
www.structuresgb.com
S, P
418 724 9433
Benson Steel Limited
Bolton, ON
www.bensonsteel.com
S, J
905 857 0684
S
506 452 1949
Locweld Inc.
Candiac, QC
www.locweld.com
S
450 659 9661
Burnco Mfg. Inc.
Concord, ON
www.burncomfg.com
S
905 761 6155
Métal Moro inc
Montmagny, QC
S
418 248 1018
C & A Steel (1983) Ltd.
Sudbury, ON
S
705 675 3205
Métal Perreault Inc.
Donnaconna, QC
www.metalperreault.com
B, S, P
418 285 4499
C_ore Metal Inc.
Oakville, ON
www.coremetal.com
905 829 8588
Mométal Structures Inc.
Varennes, QC
www.mometal.ca
B, S
450 929 3999
Canam Canada, A Division of Canam Group Inc.
J
Mississauga, ON
905 671 3460
www.canam-steeljoist.ws
Nico Métal inc.
Trois-Riviéres, QC
www.nico-metal.com
S
819 375 6426
Central Welding & Iron Works Group
North Bay, ON
www.central-welding.com
S, P
705 474 0350
Poutrelles Delta Inc.
Ste-Marie, Beauce, QC
www.deltajoists.com
J
418 387 6611
Cooksville Steel Limited
Kitchener, ON
www.cooksvillesteel.com
S
519 893 7646
Produits Métalliques PMI
Rimouski, QC
S
418 723 2610
Cooksville Steel Limited
Mississauga, ON
www.cooksvillesteel.com
S
905 277 9538
Quéro Métal Inc.
St. Romuald, QC
www.querometal.com
S
418 839 0969
D & M Steel Ltd.
Newmarket, ON
S
905 936 6612
Quirion Métal Inc.
Beauceville, QC
www.quirionmetal.com
S
418 774 9881
Eagle Bridge Inc.
Kitchener, ON
S
519 743 4353
S
519 745 5691
Ray Métal Joliette Ltée
Joliette, QC
S
450 753 4228
Ed Lau Ironworks Limited
Kitchener, ON
www.edlau.com
Fortran Steel Inc.
Greely, ON
www.fortransteel.com
S
613 821 4014
G & P Welding and Iron Works
North Bay, ON
www.gpwelding.com
S, P
705 472 5454
RÉGION DU QUÉBEC
Acier Métaux Spec. inc.
Chateauguay, QC
www.metauxspec.ca
S
450 698 2161
Acier Robel inc.
St-Eustache, QC
www.acierrobel.com
S
450 623 8449
Acier Trimax Inc.
Ste-Marie de Beauce, QC
www.trimaxsteel.com
S
418 387 7798
Alma Soudure inc.
Alma, QC
www.almasoudure.com
S
418 669 0330
B.K. Fer Ouvré
St-Bruno, QC
www.bkiron.com
S
450 441 5484
Canam Canada, une division de Groupe Canam Inc. S, J
Boucherville, QC
450 641 4000
Canam Canada, une division de Groupe Canam Inc. S, J
Ville de St-Georges, QC
418 228 8031
www.canam-poutrelle.ws
Charpentes Métalliques TAG (6541984 Canada inc.)
Ange-Gardien, QC
450 379 9661
Constructions PROCO Inc.
St. Nazaire, QC
www.proco.ca
S
418 668 3371
FASLRS Métaux Ouvrés F.G.
Saint-Léonard, QC
www.fgmetal.com
S
514 852 6467
28
RÉGION DE L’ONTARIO
Structal - ponts, une division de Groupe Canam Inc.S, P
Québec, QC
418 683 2561
www.structalponts.ws
Structures Yamaska Inc.
Saint-Césaire, QC
S
450 469 4020
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Moncton, NB : 1 800 210-7833
Boucherville, QC : 1 800 463-1582
Mississauga, ON : 1 800 446-8897
Calgary, AB : 1 866 203-2001
Coquitlam, BC : 1 866 203-2001
Easton, MA : 1 800 926-5926
Une division de Groupe Canam
www.canam.ws/fabricants
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MEMBRES FABRICANTS ET DESSINATEURS DE L’ICCA
Gorf Contracting Limited
Schumacher, ON
www.gorfcontracting.net
S, P
705 235 3278
Spencer Steel Limited
Ilderton, ON
www.spencersteel.com
S
519 666 0676
Capital Steel Inc.,
Edmonton, AB
S
780 463 9177
Lambton Metal Services
Sarnia, ON
www.lambtonmetalservice.ca
S
519 344 3939
Steel 2000 Inc.
Chelmsford, ON
S
705 855 0803
Collins Industries Ltd.
Edmonton, AB
www.collins-industries-ltd.com
S
780 440 1414
Laplante Welding of Cornwall Inc.
Cornwall, ON
www.laplantewelding.com
S
613 938 0575
Telco Steel Works Ltd.
Guelph, ON
www.telcosteelworks.ca
S
519 837 1973
Empire Iron Works Ltd.
Edmonton, AB
www.empireiron.com
S, P, J
780 447 4650
Linesteel (1973) Limited
Barrie, ON
B, S
705 721 6677
Tower Steel Company Ltd.
Erin, ON
www.towersteel.com
S
519 833 7520
Eskimo Steel Ltd.
Sherwood Park, AB
www.eskimosteel.com
S, P
780 417 9200
Lorvin Steel Ltd.
Brampton, ON
www.lorvinsteel.com
S
905 458 8850
Tresman Steel Industries Ltd.
Mississauga, ON
www.tresmansteel.com
S
905 795 8757
Garneau Manufacturing Inc.
Morinville, AB
S
780 939 2129
M & G Steel Ltd.
Oakville, ON
www.mgsteel.ca
S
905 469 6442
Victoria Steel Corporation
Oldcastle, ON
S
519 737 6151
Leder Steel Limited
Edmonton, AB
ledersteel.com
S
780 962 9040
Walters Inc.
Hamilton, ON
www.waltersinc.com
S, P
905 388 7111
Moli Industries Ltd.
Calgary, AB
www.moli.ca
S
403 250 2733
Norfab Mfg (1993) Inc.
Edmonton, AB
B
780 447 5454
Northern Weldarc Ltd.
Sherwood Park, AB
www.northern-weldarc.com
S, P
780 467 1522
Omega Joists Inc.
Nisku, AB
www.omegajoists.com
J
780 955 3390
Petro-Chem Fabricators Ltd.
Edmonton, AB
S
780 414 6701
M.I.G. Structural Steel (Div. of 3526674 Canada Inc.)S
St-Isidore, ON
613 524 5537
www.migsteel.com
Maple Industries Inc.
Chatham, ON
www.mapleindustries.ca
S
519 352 0375
Mariani Metal Fabricators Limited
Etobicoke, ON
www.marianimetal.com
RÉGION CENTRAL
Abesco Ltd.
Winnipeg, MB
S
204 667 3981
S
416 798 2969
Capitol Steel Corp.
Winnipeg, MB
www.capitolsteel.ca
S
204 889 9980
MBS Steel Ltd.
Brampton, ON
www.mbssteel.com
J
905 799 9922
Coastal Steel Construction Limited
Thunder Bay, ON
www.coastalsteel.ca
S, P
807 623 4844
Mirage Steel Limited
Brampton, ON
www.miragesteel.com
S, J
905 458 7022
Elance Steel Fabricating Co. Ltd.
Saskatoon, SK
www.elancesteel.com
S
306 931 4412
Precision Steel & Manufacturing Ltd.
Edmonton, AB
www.precisionsteel.ab.ca
S
780 449 4244
Norak Steel Construction Limited
Concord, ON
www.noraksteel.com
S
905 669 1767
Winnipeg, MB
www.empireiron.com
S
204 589 7371
Rampart Steel Ltd.
Edmonton, AB
www.rampartsteel.com
S
780 465 9730
Nor-Weld Ltd.
Orillia, ON
www.norweld.com
B
705 326 3619
IWL Steel Fabricators Ltd.
Saskatoon, SK
www.iwlsteel.com
S, P
306 242 4077
RIMK Industries Inc.
Calgary, AB
B, S
403 236 8777
S
780 435 3807
S
905 770 2121
S, P
306 242 0884
Spartan Steel Ltd.
Edmonton, AB
Paradise Steel Fab. Ltd.
Richmond Hill, ON
JNE Welding Ltd.
Saskatoon, SK
www.jnewelding.com
Paramount Steel Limited
Brampton, ON
www.paramountsteel.com
S
905 791 1996
Shopost Iron Works (1989) Ltd.
Winnipeg, MB
www.shopost.com
S
204 233 3783
Pittsburgh Steel Group
Vaughan, ON
www.pittsburghsteel.com
S
905 669 5558
Supreme Steel Ltd.
Saskatoon, SK
www.supremesteel.com
S, P
306 975 1177
Quad Steel Inc.
Bolton, ON
www.quadsteel.ca
S
905 857 9404
Weldfab Ltd.
Saskatoon, SK
www.weldfab.com
S
306 955 4425
Rapid Steel Fabrication Co. Inc.
Erin, ON
www.rapidsteel.com
S
519 833 4698
Refac Industrial Contractors Inc.
Harrow, ON
www.refacindustrial.com
S, P
519 738 3507
Shannon Steel Inc.
Orangeville, ON
www.shannonsteel.com
S
519 941 7000
30
RÉGION DE L’ALBERTA
Bow Ridge Steel Fabricating
Calgary, AB
S
403 230 3705
C.W. Carry (1967) Ltd.
Edmonton, AB
www.cwcarry.com
S, P
780 465 0381
Canam Canada, A Division of Canam Group Inc.
J
Calgary, AB
403 252 7591
www.canam-steeljoist.ws
Supermétal Structures Inc., Western Division
S, P
Leduc, AB
780 980 4830
www.supermetal.com
Supreme Steel Ltd.
Edmonton, AB
S, P
780 483 3278
Supreme Steel Ltd., Bridge Division
Edmonton, AB
S, P
780 467 2266
Triangle Steel (1999) Ltd.
Calgary, AB
www.trianglesteel.com
S, P
403 279 2622
TSE Steel Ltd.
Calgary, AB
www.tsesteel.com
S
403 279 6060
W.F. Welding & Overhead Cranes Ltd.
Nisku, AB
www.wfwelding.com
S
780 955 7671
Waiward Steel Fabricators Ltd.
Edmonton, AB
www.waiward.com
S, P
780 469 1258
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MEMBRES DESSINATEURS, ACIÉRIES, CENTRES DE DISTRIBUTION, HONORAIRES ET ASSOCIÉS
Whitemud Ironworks Limited
Edmonton, AB
www.whitemudgroup.ca
S
780 701 3295
RÉGION DE LA COLOMBIE-BRITANNIQUE
Acklam Drafting Service
Tecumseh, ON
B, Br, S
519 979 1674
Aerostar Drafting Services
Georgetown, ON
B
905 873 6565
Bar None Metalworks Ltd.
Chilliwack, BC
www.barnonemetals.com
S
604 701 6070
Automated Steel Detailing Associates
Toronto, ON
www.asda.ca
B, Br, P
416 241 4350
Canron Western Constructors Ltd.
Delta, BC
S, P
604 524 4421
Base Line Drafting Services Inc.
Concord, ON
www.bld.ca
B
905 660 7017
Clearbrook Iron Works Ltd.
Abbotsford, BC
www.cliron.com
S
604 852 2131
CADD Atla Drafting & Design
Edmonton, AB
www.caddalta.com
B
780 461 3550
Dynamic Structures
Port Coquitlam, BC
www.empireds.com
S, P
604 941 9481
Dessins Cadmax inc.
Boisbriand, QC
www.cadmax.ca
B, Br
450 621 5557
Delta, BC
www.empireiron.com
S
604 946 5515
Dessin Structural B.D. Inc.
Boucherville, QC
www.bdsd.com
B, Br, P, J
450 641 1434
George Third & Son
Burnaby, BC
www.geothird.com
S, P
604 639 8300
Dessins de Structures DCA Inc.,
Levis, QC
www.structuredca.com
R
418 835 5140
Detailed Design Drafting Services Ltd.
Parksville, BC
www.detaileddesign.com
B
250 248 4871
Draft-Tech Inc.
Windsor, ON
B
519 977 8585
Dtech Enterprises Inc.
White Rock, BC
www.dtechenterprises.com
B
604 536 6572
GENIFAB Inc.
Charlesbourg, QC
www.genifab.com
B, Br
418 622 1676
Haché Services Techniques Ltée
Caraquet, NB
B, P
506 727 7800
Husky Detailing Inc.
London, ON
www.huskydetailing.com
B
519 850 9802
International Steel Detailing Ltd.
Nanaimo, BC
www.intersteel.ca
B
250 758 6060
IRESCO Ltd.
Edmomton, AB
www.steeldetailers.com
B
780 433 5606
JCM & Associates Limited
Frankford, ON
B, P
613 398 6510
JP Drafting Ltd.
Maple Ridge, BC
www.jpdrafting.com
B, Br, P, J
604 465 8933
ISM Industrial Steel & Manufacturing Inc. B, Br, S, P
Delta, BC
604 940 4769
www.ismbc.ca
J.P. Metal Masters Inc.
Maple Ridge, BC
www.jpmetalmasters.com
S
604 465 8933
M3 Steel (Kamloops) Ltd.
Kamloops, BC
www.m3steel.com
S, P
250 374 1074
Macform Construction Group Inc.
Langley, BC
www.macform.org
B, S, P
604 888 1812
Rapid-Span Structures Ltd.
Armstrong, BC
www.rapidspan.com
S, P
250 546 9676
Solid Rock Steel Fabricating Co. Ltd.
Surrey, BC
www.solidrocksteel.com
S
604 581 1151
Warnaar Steel Tech Ltd.
Kelowna, BC
www.warnaarsteel.com
S
250 765 8800
Wesbridge Steelworks Limited
Delta, BC
www.wesbridge.com
S
604 946 8618
XL Ironworks
Surrey, BC
www.xliron.com
S, J
604 596 1747
MEMBRES DESSINATEURS DE L’ICCA
9009 - 7403 Québec Inc.
Lachenaie, QC
B
450 654 0270
A.D. Drafting
Brampton, ON
B
905 488 8216
ABC Drafting Company Ltd.
Mississauga, ON
www.abcdrafting.com
B
905 624 1147
H I V E R
2 0 0 9
A V A N T A G E
A C I E R
KGS Group Steel Detailing Division
Winnipeg, MB
www.kgsgroup.com
Les Systèmes Datadraft Inc., Datadraft Systems Inc. B
Montréal, QC
514 748 6161
www.datadraft.com
M & D Drafting Ltd.
Edmonton, AB
www.mddrafting.com
B, Br, P
780 465 1520
M & D Drafting Ltd. (BC)
Surrey, BC
www.mddrafting.com
B, Br, P
604 576 8390
Maximum Steel Detailing Inc.
Langley, BC
B
604 514 1474
M-Tec Drafting Services Inc.
Sherwood Park, AB
www.mtecinc.ca
B
780 467 0903
ProDraft Inc.
Surrey, BC
www.prodraftinc.com
B, Br, P
604 589 6425
Ranmar Technical Services
Mt. Pearl, NF
www.ranmartech.com
B, P
709 364 4158
River City Detailers Limited
Winnipeg, MB
www.rivercitydetailers.com
B
204 221 8420
Saturn Detailing Services Ltd.
Winnipeg, MB
B
204 663 4649
Summyx inc.
Ste-Marie, Beauce, QC
www.summyx.com
Br, S
418 386 5484
TDS Industrial Services Ltd.
Prince George, BC
www.tdsindustrial.com
B, P
250 561 1646
Techdess Inc.
Saint-Jérôme, QC
www.techdess.com
B
450 569 2629
Tenca Steel Detailing Inc.
Charlesbourg, QC
www.tencainc.com
Br
418 634 5225
Workpoint Steel Detailing Ltd.
Surrey, BC
S
604 574 2221
ASSOCIÉS - MONTEURS
E.S. Fox Limited
Niagara Falls, ON
www.esfox.com
B
905 354 3700
K C Welding Ltd.
Angus, ON
B
705 424 1956
Montacier International Inc.
Boisbriand, QC
www.montacier.com
B, Br
450 430 2212
Montage D’Acier International Inc.
Terrebonne, QC
B, P
450 965 1911
204 896 1209
ASSOCIÉS - FOURNISSEURS
Les Dessins de Structure Steltec Inc
Ste-Thérèse, QC
www.steltec.ca
B, Br, P
450 971 5995
Les Dessins Trusquin Inc.
Boisbriand, QC
www.trusquin.com
B, Br
450 420 1000
A/D Fire Protection Systems Inc.
Laval, QC
www.adfire.com
450 661 0006
Acier Altitube Inc. / Altitube Steel Inc.
Chomedey, Laval, QC
www.altitube.com
514 637 5050
31
11/25/09
1:45 PM
Page 32
MEMBRES DESSINATEURS, ACIÉRIES, CENTRES DE DISTRIBUTION, HONORAIRES ET ASSOCIÉS
Acier CMC, division de Crawford Metal Corp.
Longueuil, QC
450 646 6000
Angles, channels, hss, beams, plates
Acier Picard inc.
St-Romuald, QC
www.acierpicard.com
Advanced Bending Technologies Inc.
Langley, BC
www.bending.net
Rolled or bent structural sections
Agway Metals Inc.
Brampton, ON
www.agwaymetals.com
Amcan Jumax Inc.
St-Hubert, QC
www.amcanjumax.com
bolts, studs, anchors, hot-dip galvanization
Amercoat Canada [Montréal]
Montréal, QC
www.amercoatcanada.com
Protective paints and coatings
Amercoat Canada [Oakville]
Oakville, ON
www.amercoatcanada.com
Protective paints and coatings
Behlen Industries COM-BLD Division
Edmonton, AB
www.behlen.ca
418 834 8300
604 856 6220
905 799 7535
450 445 8888
DryTec Trans-Canada
Terrebonne, QC
www.drytec.ca
Grating, metallizing, paint
EBCO Metal Finishing L.P.
Richmond, BC
www.ebcometalfinishing.com
Hot dip galvanizing
514-593-8338
450 965 0200
Les Industries Méta-For inc.
Terrebonne, QC
www.meta-for.ca
450 477 6322
604 244 1500
Lincoln Electric Company of Canada LP
Toronto, ON
www.lincolnelectric.com
Welding equipment and welding consumables
905 847 1500
Bolair Fluid Handling Systems
Halton Hills , ON
905 564 2231
www.bolair.ca
Paint spray equipment & accessories, ie: horses, valves, filters,
spray guns, etc.
Borden Metal Products (Canada) Limited
Beeton, ON
905 729 2229
www.bordengratings.com
Aluminum, Stainless Steel, Steel Grating
204 224 1472
Cloverdale Paint Inc.
Edmonton, AB
780 453 5700
www.cloverdalepaint.com
Specialty hi-performance industrial coatings and paint products
Commercial Sandblasting & Painting Ltd.
Saskatoon, SK
306 931 2820
Sandblasting and protective coating applications
Corrcoat Services Inc., Sandblasters and Coaters
Surrey, BC
604 881 1268
Sandblasters & Coaters
Custom Plate & Profiles
Delta, BC
604 524 8000
www.customplate.net
Cut to size steel plate in various grades to 12" thick. Stock size
sheets of plate to 12"
780 451 4242
Fisher & Ludlow,
A Division of Harris Steel Limited [Edmonton]
Edmonton, AB
780 481 3941
www.fisherludlow.com
Welded steel/ aluminum/stainless steel grating, "Grip Span" and
"Shur Grip" safety grating
Fisher & Ludlow,
A Division of Harris Steel Limited [Surrey]
Surrey, BC
604 888 0911
Fisher & Ludlow,
division d’acier Harris Ltée [Longueuil]
Pointe Aux Trembles, QC
514 640 5085
Frank’s Sandblasting & Painting
Nisku, AB
780 955 2633
General Paint / Ameron Protective Coatings
Vancouver, BC
604 253 3131
www.generalpaint.com
Shop primers, protective coatings, paint
Globec Machineries / Globec Machinery
Québec, QC
418 864 4446
www.globec-machinery.com
ICI Devoe Coatings
Vancouver, BC
www.devoecoatings.com
604 299 1399
IKG Industries
Newmarket, ON
ikgindustries.com
905 953 7779
J & M Sandblasting & Painting
Oshawa, ON
www.jmsandblasting.com
Sandblasting and protective coating applications
Kubes Steel Inc.
Stoney Creek, ON
www.kubesteel.com
514 364 4000
Laboratoire D’Essai Mequaltech
Montreal, QC
www.mequaltech.com
Endura Manufacturing Co. Ltd.
Edmonton, AB
www.endura.ca
Paint and Coating materials
780 237 8497
La Corporation Corbec
Lachine, QC
www.corbecgalv.com
Supplier of hot dip galvanizing only
780 454 4900
514 333 1164
Blastech Corporation
Brantford, ON
519 756 8222
www.blastech.com
Abrasive blasting, glass bead blasting application of liquid coatings,
baked on coatings and powder coatings of metalizing
32
Devoe Coatings
Edmonton, AB
www.devoecoatings.com
Coating, paint
780 468 6868
EDVAN Industries Inc.
Nisku, AB
780 955 7915
www.edvancan.com
Shear & form of steel plates & coil supply of safety grating- grip
strut, pert-o grip, traction, tread
Blastal Coatings Services Inc.
Brampton, ON
905 459 2001
www.blastal.com
Wheelbrating, blasting, glass bead services, epoxy coatings enamels,
zinc rich primers, metalizing, plastic flame coating
Brunswick Steel
Winnipeg, MB
www.brunswicksteel.com
Steel-Structures plate bars hss
Daam Galvanizing Inc.
Edmonton, AB
www.daamgalvanizing.com
Hot dip galvanizing
905 436 6582
905 643 1229
La Compagnie Américaine de Fer et Métaux Inc. /
American Iron & Metal Inc.
East Montréal, QC
514 494 2000
www.scrapmetal.net
Magnus Inc.
Ste-Therese, QC
www.magnus-nr.ca
SDS/2 Design Software
416 421 2600
866 435 6366
Marmon/Keystones Canada Inc.
Leduc, AB
www.marmonkeystone.com
Hollow structural Sections, A106 Seamless Pipes
Midway Wheelabrating Ltd.
Abbotsford, BC
www.midwaywheelabrating.com
Wheelbrating, sandblasting, industrial coatings
Moore Brothers Transport Ltd.
Brampton, ON
www.moorebrothers.ca
780 986 2600
604 855 7650
905 840 9872
Pacific Bolt Manufacturing Ltd.
New Westminster, BC
604 524 2658
www.pacificboltmfg.ca
Steel fasteners, structural bolts, anchor bolts, tie rods
Peinture Internationale (une division de Akzo Nobel
Peintures Ltée) / International Paints (A Division of
Akzo Nobel Coating Ltd.)
Dorval, QC
514 631 8686
www.international-coatings.com
Protective coatings, corrosion-resistant paints
Price Steel Ltd.
Edmonton, AB
www.pricesteel.com
780 447 9999
Pure Metal Galvanizing, Division of PMT Industries
Limited
Rexdale, ON
416 675 3352
www.puremetal.com
Custom “Hot Dip” Zinc Galvanizing; Picking and Oiling
Red River Galvanizing Inc.
Winnipeg, MB
www.redrivergalvanizing.com
Supplier of hot dip galvanizing only
Reliable Tube (Edmonton) Ltd.
Acheson, AB
www.reliable-tube.com
HSS Tubing, ERW Tubing, CDSSM Tubing
Reliable Tube Inc.
Langley, BC
www.reliabletube.com
Hollow Structural Steel Tube
204 889 1861
780 962 0130
604 857 9861
Samuel, Son & Co. Limited
Winnipeg, MB
204 985 6600
www.samuel.com
Structural Sections incl. Bar angle, shapes and plate
Selectone Paints Limited
Weston, ON
www.selectonepaints.ca
Paint primers, fast dry enamels, coatings
H I V E R
2 0 0 9
416 742 8881
A V A N T A G E
A C I E R
Silver City Galvanizing Inc.
Delta, BC
604 524 1182
Custom "hot dip Zinc Galvanizing; Picking and Oiling
Terraprobe Testing Ltd.
Brampton, ON
www.terraprobe.ca
Structural steel inspections
905 796 2650
The Sherwin-Williams Company
Ville d’Aujou, QC
www.sherwin.com
Specialty industrial coatings
Tri-Krete Coatings Company
Bolton, ON
Sandblasting; protective coatings, metallizing
514 356 1684
905 857 6601
Tuyaux et Matériel de Fondation Ltée / Pipe and Piling
Supplies Ltd.
St. Hubert, QC
450 445 0050
www.pipe-piling.com
Hot Roll-Wide-Flange-Bearing Pile Beams
VARSTEEL Ltd. [Delta]
Delta, BC
604 946 2717
www.varsteel.ca
Beam, angle, channel, HSS plate, Sheet, Grating, expanded metal,
pipe, flats, rounds, etc.
VARSTEEL Ltd. [Lethbridge]
Lethbridge, AB
403 320 1953
www.varsteel.ca
Beam, angle, channel, HSS plate, Sheet, Grating, expanded metal,
pipe, flats, rounds, etc.
VICWEST Corporation [Edmonton]
Edmonton, AB
780 454 4477
www.vicwest.com
Steel Metal Floor/roof deck, wall and roof cladding
VICWEST Corporation [Moncton]
Moncton, NB
506 857 0057
www.vicwest.com
VICWEST Corporation [Oakville]
Oakville, ON
905 825 2252
www.vicwest.com
VICWEST Corporation [Surrey]
Surrey, BC
604 590 2220
www.vicwest.com
VICWEST Corporation [Winnipeg]
Winnipeg, MB
204 669 9500
www.vicwest.com
Vixman Construction Ltd.
Milton, ON
www.vixman.com
Roof and Floor Deck
Waxman Industrial Services Corp.
Brantford, ON
www.waxmanindustrial.ca
905 875 2822
866 294 1699
Western Industrial Services Ltd. (WISL)
Winnipeg, MB
204 956 9475
www.wisl.ca
Abrasive Blasting & Painting Services
Western Studwelding Supply
Edmonon, AB
780 434 3362
ACIÉRIES
Atlas Tube Canada ULC
Harrow, ON
Buffalo, NY
www.atlastube.com
H I V E R
2 0 0 9
519 738 5000
519 536 1114
A V A N T A G E
A C I E R
11/25/09
1:45 PM
Page 33
Essar Steel Algoma Inc.
Sault Ste. Marie, ON
Burlington, ON
Calgary, AB
www.algoma.com
705 945 2351
905 331 3400
403 263 4102
Gerdau Ameristeel Corporation
Whitby, ON
www.gerdauameristeel.com
905 668 8811
SSAB Enterprises, LLC
Lisle, IL
www.ssab.com
630 810 4800
CENTRES DE DISTRIBUTION
A.J. Forsyth,
A Division of Russel Metals Inc.
Delta, BC
www.russelmetals.com
Acier Leroux Boucherville,
Division de Métaux Russel Inc.
Boucherville, QC
www.leroux-steel.com
604 525 0544
450 641 2280
Acier Pacifique Inc
Laval, QC
www.pacificsteel.ca
514 384 4690
Dymin Steel (Western) Inc.
Abbotsford, BC
www.dymin-steel.com
604 852 9664
Dymin Steel Inc.
Brampton, ON
www.dymin-steel.com
905 840 0808
Dymin Steel Inc. (Alberta)
Nisku, AB
www.dymin-steel.com
780 979 0454
Metalium Inc.
Laval, QC
www.metalium.com
450 963 0411
Russel Metals Inc.
Edmonton, AB
780 439 2051
Russel Metals Inc.
Lakeside, NS
902 876 7861
Russel Metals Inc.
Mississauga, ON
905 819 7777
Russel Metals Inc.
Winnipeg, MB
204 772 0321
Wilkinson Steel and Metals,
A Division of Premetalco Inc.
Regina, SK
306 949 9524
www.wilkinsonsteel.com
Misc. structural shapes, hot rolled bars and plates.
Structurals- angles, flats, beams, channel, plate
Saskatoon, SK
306 652 7151
Vancouver, BC
604 324 6611
Cranbrook, BC
250 489 3333
Kamloops, BC
250 374 7122
Prince George, BC
250 561 1950
Victoria, BC
250 361 4800
York-Ennis,
A Division of Russel Metals Inc.
Mississauga, ON
Port Robinson, ON
905 819 7297
905 384 9700
MEMBRES HONORAIRES
Salit Steel (Division of Myer Salit Limited)
Niagara Falls, ON
905 354 5691
www.salitsteel.com
Edmonton, AB
780 434 8441
ArcelorMittal International Canada
Contrecoeur, QC
www.arcelormittal.com
450 587 8600
Nucor-Yamato Steel Company
Blytheville, AR
www.nucoryamato.com
870 762 5500
MEMBRES AFFILIÉS
CWB Group
Mississauga, ON
www.cwbgroup.org
905 542 1312
Calgary, AB
403 236 0300
Fort McMurray, AB
780 791 6860
33
11/25/09
1:45 PM
Page 34
MEMBRES ASSOCIÉS – PROFESSIONNELS
INDIVIDUELS
William J. Alcock, P.Eng., North Vancouver, BC
604 986 0663
Jonathan Atkins, P.Eng., Toronto, ON
Christian Audet, ing., Sherbrooke, QC
Dwain A. Babiak, P.Eng., Calgary, AB
Douglas Bach, Truro, NS
Ryan Bakay, Calgary, AB
Michael F. Bartlett, P.Eng., London, ON
Leonard Basaraba, Vancouver, BC
Dominique Bauer, ing., Montréal, QC
Gordon J. Boneschansker, P.Eng., Fredericton, NB
M. Eric Boucher, ing., Québec, QC
Gordon D. Bowman, P.Eng., Gloucester, ON
George Casoli, P.Eng., Richmond, BC
François Charest, ing., Repentigny, QC
Bruno Chouinard, Montreal, QC
Simon Claude, ing, Montreal, QC
M.P. (Michel) Comeau, Halifax, NS
Marc-Andre Comeau, ing., Salaberry-de-Valleyfield, QC
Frédéric Côté, ing., Sherbrooke, QC
Louis Crépeau, M Ing., Montréal, QC
Jean-Pierre Dandois, St. Bruno, QC
Jean-Marc Dugre, Sherbrooke, QC
Arno Dyck, P.Eng., Calgary, AB
Nayef El-Tabbah, Joliette, QC
Daniel A. Estabrooks, P.Eng., Saint John, NB
Curtis Feeg, Calgary, AB
Roberto Filippi, ing., Montreal, QC
Richard Frehlich, P.Eng., Calgary, AB
Alex Fulop, Vaughan, ON
Bernard Gérin-Lajoie, Outremont, QC
Francis J. Gerrits, Barrie, ON
Jean-Paul Giffard, ing., Saint-Jean-Chrysostome, QC
James M. Giffin, P.Eng., Amherst, NS
Daniel Girard, Chambly, QC
Robert Girard, Chicoutimi, QC
Movses R. Gulesserian, P.Eng., North York, ON
Ralph W. Hildenbrandt, Calgary, AB
Gary L. Hodgson, P.Eng., Niagara Falls, ON
David Howard, P.Eng., Burlington, ON
Don R. Ireland, P.Eng., Brampton, ON
Ely E. Kazakoff, P.Eng., Kelowna, BC
Ron Kekich, Markham, ON
Bhupender S. Khoral, P.Eng., Ottawa, ON
Franz Knoll, ing., Montréal, QC
Pierre Laplante, ing., Sainte Foy, QC
Renaud Lapointe, ing., Drummondville, QC
R. Mark Lasby, P.Eng., Vancouver, BC
Barry F. Laviolette, P.Eng., Edmonton, AB
René Laviolette, ing., Lévis, QC
Nazmi Lawen, P.Eng., Charlottetown, PE
Marc LeBlanc, P.Eng., Dieppe, NB
Steve Lécuyer, ing., Montréal, QC
Jeff Leibgott, ing., Montreal, QC
Salvatore Leo, Kirkland, QC
William C.K. Leung, P.Eng., Woodbridge, ON
Chet Liu, Chatam, ON
Constantino Loutas, P.Eng., Edmonton, AB
Clint S. Low, P.Eng., Vancouver, BC
James R. Malo, Thunder Bay, ON
Ciro Martoni, ing., Montréal, QC
Alfredo Mastrodicasa, P.Eng., Woodbridge, ON
Rein A. Matiisen, P.Eng., Calgary, AB
Brian McClure, Nanaimo, BC
Philip A. McConnell, Edmonton, AB
Mark McFadden, Chatam, ON
Alan J. McGill, P.Eng., Port Alberni, BC
Glenn J. McMillan, London, ON
Avrid Meland, P.Eng., Calgary, AB
Andrew W. Metten, P.Eng., Struct.Eng., Vancouver, BC
Jason Mewis, P.Eng., Saskatoon, SK
Mark K. Moland, P.Eng., Lepreau, NB
Mirek Neumann, P.Eng., Mississauga, ON
Neil A. Paolini, P.Eng., Etobicoke, ON
Francis Pare, Trois-Rivieres, QC
Serge Parent, Oakville, ON
Claude Pasquin, ing., Montreal, QC
Tiberiu Pepelea, ing., Trois-Rivières, QC
Jacques Pharand, Montreal, QC
Gérard Pilon, ing, Valleyfield, QC
Nathan Priest, P.Eng., Prince William, NB
Bertrand Proulx, ing., Shawinigan, QC
R. Paul Ransom, P.Eng., Burlington, ON
Dan S. Rapinda, P.Eng., Winnipeg, MB
Hamidreza Razaghi, Edmonton, AB
Mehrak Razzvi, P.Eng., North Vancouver, BC
Joël Rhéaume, ing., Beauport, QC
William (Bill) Rypstra, P.Eng., ILDERTON, ON
Bijoy G. Saha, P.Eng., Fredericton, NB
Sohail Samdani, Mississauga, ON
Joseph M. Sarkor, P.Eng., Kelowna, BC
34
416 489 7888
819 434 1832
403 338 5826
902 895 1507
403 289 2912
519 661 2111
604 664 5409
514 389 9844
506 452 7000
418 871 8103
613 742 7130
604 273 7737
450 581 8070
514 846 4000
514 525 8655
902 429 5454
450 371 8585
819 565 3385
514 931 1080
514 592 1164
819 864 0609
403 255 6040
450 759 1213
506 674 1810
403 540 0677
514 881 9197
403 281 1005
905 760 7663
514 279 4821
705 737 3303
418 839 7937
902 667 3300
450 447 3055
418 549 9687
416 391 1230
403 245 5501
905 357 6406
905 632 9040
905 846 9514
250 860 3225
905 474 2355
613 739 7482
514 878 3021
418 651 8984
819 474 1448
604 629 9525
780 454 0884
418 304 1405
902 368 2300
506 382 5550
514 333 5151
514 933 6621
514 334 1234
905 851 9535
514 351 9612
780 423 5855
604 688 9861
807 345 5582
514 340 0046
905 856 2530
403 338 5804
250 713 9875
780 450 8005
514 351 9612
250 724 3400
519 453 1480
403 716 8158
604 688 9861
306 978 7730
506 659 6388
905 823 7134
416 249 4651
819 373 1145
905 808 0344
514 282 8100
819 372 4543
514 872 5466
450 373 9999
506 575 1222
819 537 5771
905 693 9628
204 488 6674
780 989 7120
604 988 7131
418 660 5858
519 298 0101
506 452 9000
905 614 4412
250 868 1413
Wilfred Siu, P.Eng., Edmonton, AB
Stig Skarborn, P.Eng., Fredericton, NB
Paul Slater, Kitchener, ON
Ralph E. Southward, P.Eng., Burlington, ON
Danis St-Laurent, Dieppe, NB
Robert Stolz, P.Eng., Medicine Hat, AB
Thor A. Tandy, P.Eng., Victoria, BC
Mike L. Trader, P.Eng., Hamilton, ON
Serge Tremblay, ing., Quebec, QC
Daniel E. Turner, Montreal, QC
Gérard Vallière, ing., Laval, QC
Deborah VanSlyke, P.Eng., Fredericton, NB
Serge Vézina, ing., Laval, QC
J.H.R. Vierhuis, P.Eng., Willowdale, ON
Dave R.M. Vrkljan, Calgary, AB
M. Declan Whelan, P.Eng., Hamilton, ON
Chell K. Yee, Edmonton, AB
Ken Zwicker, P.Eng., St. Albert, AB
780 451 1905
506 452 1804
519 743 6500
905 639 7455
506 382 9353
403 526 6761
250 384 9115
905 381 3231
418 878 3218
514 344 1865
450 688 4970
506 452 8480
514 281 1010
416 497 8600
403 251 2578
905 523 1988
780 488 5636
780 458 6964
CORPORATIFS
Adjeleian Allen Rubeli Ltd., Ottawa, ON
AECOM, Whitby, ON
Allnorth Consultants Ltd., Grande Prairie, AB
Arcon Engineering Consult. Ltd., WILLOWDALE, ON
Associated Engineering (B.C.) Ltd., Burnaby, BC
Axys Consultants inc., Sainte-Marie de Beauce, QC
Baird, Bettney & Associates Ltd., Surrey, BC
Blackwell Bowick Partnership Ltd., Toronto, ON
BPR Bâtiment Inc., Quebec, QC
BPTEC - DWN Engineering Ltd., Edmonton, AB
Brenik Engineering Inc., Concord, ON
Bureau d’études spécialisées inc., Montréal, QC
Byrne Engineering Inc., Burlington, ON
Carruthers & Wallace (A Trow Company), Toronto, ON
CIMA+, Québec, QC
Cohos Evamy , Edmonton, AB
CPE Structural Consultants Ltd., Toronto, ON
CWMM Consulting Engineers Ltd., Vancouver, BC
D’Aronco, Pineau, Hébert, Varin, Laval, QC
Dessau inc., Longueueil, QC
Dessau inc., Saint-Romuald, QC
Dorlan Engineering Consultants Inc., Mississauga, ON
E.C. & Associates Ltd., Markham, ON
Finelli Engineering Inc. , Burlington, ON
Gauthier Consultants, Longueuil, QC
GENIVAR Consultants, Markham, ON
Genivar Consultants Ltd. Partnership, Burnaby, BC
Giffels Associates Limited/IBI Group, Etobicoke, ON
Glotman Simpson Consulting Engineers, Vancouver, BC
Group Eight Engineering Limited, Hamilton, ON
Group2 Architecture Engineering Ltd., Red Deer, AB
Haddad, Morgan and Associates Ltd. , Windsor, ON
Halcrow Yolles, Toronto, ON
Halsall Associates Limited, Toronto, ON
Hastings & Aziz Limited, Consulting Engineers, London, ON
Herold Engineering Limited, Nanaimo, BC
Hillside Consulting Engineers Ltd., Fredericton, NB
IRC McCavour Engineering Group Inc., Mississauga, ON
K D Ketchen & Associates Ltd., Kelowna, BC
Krahn Engineering Ltd., Abbotsford, BC
Leekor Engineering Inc., Ottawa, ON
Les Consultants GEMEC Inc., Montreal, QC
Magnate Engineering and Design Inc., Brampton, ON
Morrison Hershfield Ltd., North York, ON
MPa Groupe-Conseil Inc., Richelieu, QC
N.A. Engineering Associates Inc., Stratford, ON
Pow Technologies, Div. of PPA Engineering Technologies Inc., Ingersoll, ON
Quinn Dressel Associates, Toronto, ON
R.J. Burnside & Associates Limited, Collingwood, ON
Read Jones Christoffersen Ltd., Toronto, ON
Roche ltee, Groupe-Conseil, Quebec, QC
RSW Inc, Québec, QC
Saia, Deslauries, Kadanoff, Leconte, Brisebois, Blais, Montréal, QC
Schorn Consultants Ltd., Waterloo, ON
SNC Lavalin Inc., Montréal, QC
Stantec Consulting Ltd., Mississauga, ON
Stephenson Engineering Ltd., Toronto, ON
Tecsult/Aecom inc., Montreal, QC
The Walter Fedy Partnership, Kitchener, ON
UMA Engineering Ltd., Mississauga, ON
Valron Structural Engineers - Steel Detailers, Moncton, NB
VanBoxmeer & Stranges Engineering Ltd., London, ON
Weiler Smith Bowers, Burnaby, BC
Westmar Consultants Inc., North Vancouver, BC
613 232 5786
905 668 4021
780 538 2070
416 491 2525
604 293 1411
418 387 7739
604 574 2221
416 593 5300
418 871 8151
780 436 5376
905 660 7732
514 393 1500
905 632 8044
416 789 2600
418 623 3373
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450 969 2250
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418 839 6034
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905 475 7270
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905 525 6069
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506 856 9601
519 433 4661
604 294 3753
604 985 6488
TECHNIQUES - INDIVIDUELS
George Graham, C.E.T., Winnipeg, MB
Bill McPherson, Campbell River, BC
Angelo M. Ricciuto, Concord, ON
Ronald W. Rollins, Burnaby, BC
204 943 7501
250 923 1737
905 669 6303
604 453 4057
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1318 Rymal Road East
Hamilton, Ontario, Canada L8W 3N1
Tel: 905-388-7111 www.waltersinc.com
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